Главная -> Словарь

Предварительного насыщения

Кроме химического состава сырья, зависящего от природы исходной нефти и технологии нефтепереработки, изучено влияние степени предварительной очистки сырья на процесс его каталитического жидкофазного крекинга. Как правило, газойли очищались 97—89 %-ной, а широкие фракции мазутов и сами мазуты — 92—93 %-ной серной кислотой, причем мазуты, учитывая их значительную смолистость и вязкость, очищались петролейным эфиром с обязательными промывками и нейтрализацией очищенных продуктов после их отделения от гудрона. Этим добивались частичного обессмоливания исходного сырья с целью предупреждения преждевременной отработки катализатора в процессе предварительного нагревания его с сырьем в автоклаве.

Переходим к вопросу, который приобрел большое значение в практике применения моторных топлив с выходом на рынок крекинг-бензинов и бензинов из первичных смол, а именно к вопросу о действительных и потенциальных смолах. Под действительными смолами понимается количество миллиграммов смолообразного остатка, остающегося по испарении 100 мл бензина. Под потенциальными смолами, характеризующими тенденцию к смолообразованию данного бензина в условиях длительного хранения, понимается то количество миллиграммов смолы на 100 мл бензина, которое получается после предварительного нагревания бензина в автоклаве в контакте с кислородом. Действительные смолы прежде всего оказывают вредное влияние на работу мотора, вызывая отложение углистого остатка в карбюраторе и на клапанах. Поэтому сначала только они и регламентировались в требованиях, предъявляемых к авто- и авиатопливу. В 1915 г. были описаны

Наинизшую температуру определяют после предварительного нагревания образца при перемешивании до 104°, после чего продукт заливают в испытательную пробирку, охлаждают до 32° и производят определение.

Существенную разницу в результатах обработки нефти, отобранной с указанных участков ее движения от скважин до резервуара, можно объяснять качественно различным состоянием водо-нефтяной смеси на этих участках. В самом деле, во всех опытах нефть подвергалась обработке только путем пропускания ее через слой воды, содержащей реагент, без предварительного нагревания. Время контактирования нефти с раствором реагента исчислялось секундами. Поэтому значительный эффект по обезвоживанию газонасыщенной нефти, отбираемой перед первой и второй ступенями сепарации, можно объяснить только тем, что капли диспергированной воды не имели на своей поверхности прочных защитных слоев. И наоборот, опыты с полностью разгазирован-ной нефтью, особенно после пребывания последней в резервуаре, когда на

Каменные угли относятся к классу диэлектриков и прямого нагревания их в поле индуктора не происходит. Однако проводимость углей при нагревании теплопередачей повышается и особенно резко — на стадиях формирования структуры полукокса и кокса . Поэтому экспериментально определили уровень предварительного нагревания углей, достаточного для последующей их термообработки в магнитном поле индуктора.

На шихте НТМК проверяли эффективность предварительного нагревания при дроблении по обычной схеме и избирательном измельчении с пневматической сепарацией. Коксования с повышенной скоростью проводили в печи с шириной камеры 450 мм при одинаковых

При температурах выше 50—60° все мазуты, в том числе высоковязкие, ведут себя как ньютоновские жидкости, их вязкость инвариантна и не зависит от предварительного нагревания, если последняя не вызывает химических изменений.

1) предварительного нагревания ;

Температуру термической обработки, т. е. предварительного нагревания депарафинируемого сырья в растворителе, прини-

При повышенных температурах экстракции или после предварительного нагревания сланца до 200—250° С количество экстракта увеличивается, что связано с началом разложения сланца. При экстракции керогена ^четыреххлористым углеродом протекает следующая реакция :

Рассмотренная работа Хитрина и Шелестина о применении циклонного принципа сжигания твердого топлива совместно с топкой-нагревателем является, вообще говоря, частным случаем разрабатываемого Энергетическим институтом АН СССР метода комплексного энорго-технологического использования твердого топлива . Сущность этого метода заключается в том, что натуральное топливо, прежде чем поступить в топку котлоагрсгата, подвергается нагреванию за счет газового или твердого теплоносителя . Так как натуральное топливо используется в виде мелкозернистых фракций или в виде пыли, то прогрев этого топлива до температуры 450—700° протекает достаточно быстро. В результате такого предварительного нагревания топлива и догревания его в первичной технологической камере или топке-нагревателе из нагретого топлива удается выделить жидкие и газообразные продукты, могущие быть ценным сырьем для химической промышленности. Остаток в виде кокса, нагретый до 700—-900°, частично поступает на сжигание во вторую ступень, а частично направляется в качестве теплоносителя для вновь поступающего натурального топлива. Сжигание нагретого полукокса во второй ступени протекает с большой скоростью, ввиду его повышенной реакционной способности. Кроме того, хорошо известно, что у натурального топлива влажность может резко колебаться, что сильно затрудняет эксплуатацию котлов, горячий же полукокс свободен от этого недостатка. Использование топлива по энерготехнологическому принципу может осуществляться по различным схемам и в различных устройствах, в том числе и при газификации .

Хотя реакция между олефином и изобутаном в присутствии кислого катализатора проходит очень быстро , время контакта в промышленных условиях выдерживают в пределах 5—20 *шн. Это делается для того, чтобы добиться более высокого отношения изобутан : олефин в кислой фазе и, таким образом, не допустить полимеризации олефина или образования сложных эфиров. После предварительного насыщения кислой фазы изобутаном можно сократить время реакции, особенно при турбулентном перемешивании в трубчатых реакторах.

Поэтому были разработаны рекомендации по предотвращению извлечения легких углеводородов в абсорбере: на установках НТА стали использовать узлы предварительного насыщения регенерированного абсорбента легкими углеводородами — этаном и метаном, т. е. насыщение регенерированного абсорбента балластом стали производить за пределами абсорбера. Этот вариант нормализации теплового режима процесса абсорбции отличается простотой и надежностью, что делает его весьма перспективным.

Узел предварительного насыщения регенерированного абсорбента является теперь неотъемлемой составной частью современных процессов низкотемпературной абсорбции нефтяных и природных газов. Применяют в основном три схемы предварительного насыщения.

/ — сырой газ; //, V — сухой газ; /// — сухой газ после предварительного насыщения регенерированного абсорбента; / V — регенерированный абсорбент после предварительного насыщения; VI — регенерированный абсорбент; VII — деэтанизированный насыщенный абсорбент; VIII — теплоноситель.

7 — сырой газ; // — сухой газ после предварительного насыщения регенерированного

абсорбента; III — регенерированный абсорбент после узла предварительного насыщения;

/ — сырой газ; II — сухой газ абсорбера после предварительного насыщения регенерированного абсорбента; /// — регенерированный абсорбент; IV, V — сухой газ; VI — сухой газ АОК после предварительного насыщения регенерированного абсорбента; VII — регенерированный абсорбент после предварительного насыщения; VIII —теплоноситель; IX — деэтанизированный насыщенный абсорбент.

Теория и практика показывает, что на установках НТА можно уменьшить выделение тепла не только в верхней, но и в нижней части абсорбера и обеспечить в результате этого благоприятные условия для увеличения степени извлечения целевых углеводородов в абсорбере. Для этого необходимо частично извлечь из сырого газа за пределами абсорбера бутаны и более тяжелые углеводороды насыщенным абсорбентом, стекающим с нижней тарелки абсорбера, т. е. произвести отбензинивание исходного сырья за пределами абсорбционного контура. В ряде случаев на установках НТА для повышения эффективности процесса используют одновременно узел предварительного насыщения регенерированного абсорбента легкими углеводородами и узел предварительного отбензинивания сырого газа насыщенным абсорбентом.

где Е1 Е2, Е3 — коэффициенты извлечения компонентов соответственно в узле предварительного отбензинивания сырого газа, в абсорбере и в узле предварительного насыщения регенерированного абсорбента сухим газом.

нента при температуре и давлении в аппарате предварительного насыщения регенерированного абсорбента. Число теоретических тарелок можно принять равным единице.

Для схемы без узла предварительного насыщения регенерированного абсорбента легкими углеводородами уравнение будет иметь вид