Главная -> Словарь

Предварительного отбензинивания

1 Если установка включает в себя сооружения для предварительного осветления воды, то следует учитывать также расход воды на продувку отстойников или осветлителей и промывку осветлительных фильтров.

4. Жесткость общая и карбонатная. Эти показатели важны в отдельных случаях для выбора общей схемы обработки воды. Например, при необходимости предварительного осветления воды и при значительном преобладании карбонатной жесткости над некарбонатной целесообразно подвергать обрабатываемую воду известкованию, так как это приводит к снижению нагрузки на ионитовые фильтры и, следовательно, к экономии кислоты за счет менее дефицитной и более дешевой извести. Кроме того,

Если исходной является вода из централизованного водопровода или из подземного источника, не требующая предварительного осветления перед поступлением на ионитовые фильтры, то установка состоит из ионитовых фильтров и прочих элементов, непосредственно связанных с циклом обессоливания воды. При высокой жесткости исходной воды с преобладанием карбонатной жесткости может оказаться экономически целесообразным пойти на усложнение схемы установки, приняв предварительное известкование воды для снятия карбонатной жесткости воды. Увеличение строительной стоимости установки при значительной ее производительности может быть перекрыто снижением эксшюатационной стоимости обессоленной воды за счет применения дешевой извести и соответственного уменьшения расхода более дорогой серной кислоты. Однако преимущества такого варианта должны быть обоснованы технико-экономическими расчетами.

Если исходной водой является вода из поверхностного источника, то независимо от солесодержания воды, как правило, требуется ее предварительное осветление перед ионитовыми фильтрами1. В этом случае необходима первая фаза" очистки воды—ее осветление, что вызывает неизбежное увеличение стоимости обессоливания воды. При наличии устройств для предварительного осветления обрабатываемой воды и при ее значительной карбонатной жесткости целесообразно наряду с осветлением применять известкование для снижения нагрузки на Н-катионитовые фильтры и, следовательно, для снижения расхода серной кислоты путем замены ее более дешевой известью.

Проект установки для обессоливания воды, не требующей предварительного осветления перед ионитовыми фильтрами, должен включать в себя следующие основные элементы:

Для промышленных химобессоливающих установок, которые должны давать обессоленную и обескремненную воду для технологических целей, может оказаться экономически целесообразным применение фторидного метода обескремнивания в следующих случаях: а) если по технологическим условиям данного производства не требуется подогревать обессоленную воду; б) при небольшом содержании кремнекислоты в исходной воде ; в) если не требуется предварительного осветления воды перед ионитовыми фильтрами; г) если полезная производительность установки не превышает 50 м3/час.

При необходимости обессоливать воду, забираемую непосредственно из поверхностного источника, содержание взвешенных веществ в котором постоянно или периодически превышает 25 мг/л, необходимо предусматривать сооружения для предварительного осветления воды перед подачей ее на обессоливающую установку.

На рис. 19 показана одна из'Возможных схем установки для предварительного осветления воды перед ее обессоливанием.

Установки для предварительного осветления воды перед ионитовыми фильтрами часто проектируют по прямоточной схеме. В этом случае раствор коагулянта при помощи шайбовых дозаторов подается в напорный смеситель, откуда вода, смешанная с реагентом, поступает непосредственно на напорные кварцевые фильтры. Коагуляция взвеси, содержащейся в воде, и ее осаждение осуществляются в теле фильтров. Осветленная вода после фильтров подается на ионитовые фильтры. Такая схема показана на рис. 71 .

1 В данной книге не рассматривается аппаратура, применяемая для предварительного осветления воды перед ее обессоливанием. Описание такой аппаратуры см. в книге В. А. Клячко, А. А. Кастальского «Очистка воды для промышленного водоснабжения», Стройиздат, I960 и С. М. Гурвича, А. А. Кастальского «Современная аппаратура водоподготовительных *уста-•ловок», Госэнергоиздат, 1951.

Так как раствор с содержанием осадка на фильтр подавать нельзя, чтобы не заилять анионита, следует принимать меры для предварительного осветления щелочного раствора. Для этого можно рекомендовать конструкцию бака для заготовки щелочного раствора, указанную на рис. 39.

По мере увеличения потребности в углеводородном сырье совершенствовались схемы масло-абсорбционных установок: в 50—60-х годах широкое распространение получили схемы низкотемпературной абсорбции , где для охлаждения технологических потоков наряду с водяными холодильниками стали применять специальные холодильные системы . Технологическая схема низкотемпературной абсорбции состоит как бы из двух частей: блока предварительного отбензинивания исходного газа, представляющего собой узел НТК, и блока низкотемпературной абсорбции, где происходит доизвлечение углеводородов из газа, прошедшего через блок НТК. Такое комбинирование процессов делает схему низкотемпературной абсорбции достаточно гибкой и универсальной — она может быть использована для извлечения этана и более тяжелых углеводородов из газов различного состава. Применение схем НТА позволяет обеспечить высокое извлечение пропана из нефтяных газов при сравнительно умеренном охлаждении технологических потоков: на установках НТА для извлечения 90—95% пропана достаточно иметь холодильный цикл с изотермой —30 н—38 °С, на установках НТК для этого требуется изотерма —80 н—85 °С.

Теория и практика показывает, что на установках НТА можно уменьшить выделение тепла не только в верхней, но и в нижней части абсорбера и обеспечить в результате этого благоприятные условия для увеличения степени извлечения целевых углеводородов в абсорбере. Для этого необходимо частично извлечь из сырого газа за пределами абсорбера бутаны и более тяжелые углеводороды насыщенным абсорбентом, стекающим с нижней тарелки абсорбера, т. е. произвести отбензинивание исходного сырья за пределами абсорбционного контура. В ряде случаев на установках НТА для повышения эффективности процесса используют одновременно узел предварительного насыщения регенерированного абсорбента легкими углеводородами и узел предварительного отбензинивания сырого газа насыщенным абсорбентом.

где Е1 Е2, Е3 — коэффициенты извлечения компонентов соответственно в узле предварительного отбензинивания сырого газа, в абсорбере и в узле предварительного насыщения регенерированного абсорбента сухим газом.

нента при температуре и давлении в узле предварительного отбензинивания сырого газа. Число теоретических тарелок можно принять равным единице.

компонента соответственно для узлов предварительного отбензинивания газа и абсорбера);

Для схемы без предварительного отбензинивания сырого газа = 1) уравнение имеет следующий вид

С низа абсорбера 5 отводят насыщенный абсорбент: один поток смешивают перед пропановым испарителем 4 с сырым газом , другой — после рекуперации холода в теплообменнике 8 поступает в испаритель-сепаратор 9, где насыщенный абсорбент частично разгазируется в результате дросселирования. Из испарителя-сепаратора газ и насыщенный абсорбент направляют в абсорбционно-отпарную колонну 11. Все другие элементы рассматриваемой схемы не отличаются от элементов предыдущего газоперерабатывающего завода.

Общий расход холода для проведения процесса НТА складывается из количества холода, необходимого для охлаждения сырого газа в узле предварительного отбензинивания, и холода, используемого для охлаждения тощего абсорбента перед подачей в абсорбер и в АОК- Анализ показал, что затраты холода для охлаждения сырого газа составляет 50% от всего количества, требуемого на процесс. Остальные 50% расходуются на охлаждение тощего абсорбента, подаваемого в абсорбер и АОК- При этом увеличение затрат на получение холода прямо пропорционально увеличению выхода широкой фракции углеводородов. С изменением энергозатрат на получение холода, а также количества подаваемого абсорбента изменяются и капитальные вложения на холодильное, колонное и теплообменное оборудование. При этом чем беднее газ, тем больше увеличиваются капиталовложения для дополнительного получения примерно одного и того же количества ШФУ.

блока предварительного отбензинивания исходного газа, представляющего собой блок низкотемпературной конденсации;

По мере увеличения потребности в углеводородном сырье совершенствовались схемы масло-абсорбционных установок: в 50—60-х годах широкое распространение получили схемы низкотемпературной абсорбции , где для охлаждения технологических потоков наряду с водяными холодильниками стали применять специальные холодильные системы . Технологическая схема низкотемпературной абсорбции состоит как бы из двух частей: блока предварительного отбензинивания исходного газа, представляющего собой узел НТК, и блока низкотемпературной абсорбции,, где происходит доизвлечение углев'одородов из газа, прошедшего через блок НТК. Такое комбинирование процессов делает схему низкотемпературной абсорбции достаточно гибкой и универсальной — она может быть использована для извлечения этана и более тяжелых углеводородов из газов различного состава. Применение схем НТА позволяет обеспечить высокое извлечение пропана из нефтяных газов при сравнительно умеренном охлаждении технологических потоков: на установках НТА для извлечения 90—95% пропана достаточно иметь холодильный цикл с изотермой —30-;—38 °С, на установках НТК для этого требуется изотерма —80 н—85 °С.

Теория и практика показывает, что на установках НТА можно уменьшить выделение тепла не только в верхней, но и в нижней части абсорбера и обеспечить в результате этого благоприятные условия для увеличения степени извлечения целевых углеводородов в абсорбере. Для этого необходимо частично извлечь из сырого газа за пределами абсорбера бутаны и более тяжелые углеводороды насыщенным абсорбентом, стекающим с нижней тарелки абсорбера, т. е. произвести отбензинивание исходного сырья за пределами абсорбционного контура. В ряде случаев на установках НТА для повышения эффективности процесса используют одновременно узел предварительного насыщения регенерированного абсорбента легкими углеводородами и узел предварительного отбензинивания сырого газа насыщенным абсорбентом.