Главная -> Словарь

Принципиальной технологической

В пользу ассоциативного механизма конфигурационной изомеризации в ряду циклобутановых углеводородов говорят результаты проведенного исследования превращения цис- и транс- 1-метил-З-этилциклобутанов на Pt-, Pd- и Rh-катализаторах Г261 . Наиболее активным из изученных катализаторов в сравнимых условиях оказался Pt/C, что соответствует результатам, полученным ранее при исследовании взаимных превращений стереоизомерных диал-килциклопентанов и диалкилциклогексанов. Малые времена контакта, достигаемые при помощи импульсного метода проведения реакции, позволили найти условия «чистого» протекания конфигурационной изомеризации, т. е. условия, в которых исследуемая реакция не осложнялась гидрогенолизом четырехчленного цикла: для Pt/C 200—220 °С, для Pd/C 200—240 °С, для 1г/С 160°С. Таким образом, продемонстрирована принципиальная возможность исследования конфигурационной изомеризации стереоизомерных диалкилциклобутанов в отсутствие попутной реакции гидрогенолиза. Проведенное исследование показало также, что в отсутствие Н2 на Pt/C цис- и гранс-диалкющиклобутаны «е переходят друг в друга. При замене Не на Н2 реакция успешно протекала как с цис-, так и с транс-изомером. На основании всех полученных данных можно думать, что роль водорода при конфигурационной изомеризации циклобутановых углеводородов та же, что и в случае замещенных пяти- и шестичленных циклоалканов, и что реакция протекает по сходному ассоциативному механизму типа 8ц2, подобному механизму вальденовского обращения.

На примере гра«с-1,2-дихлорциклогексана показана принципиальная возможность перехода грамс-дихлорзамещенных на Pt/C и активированном угле в цис-форму . Реакция также идет только в атмосфере водорода. Полученные результаты позволили высказать предположение о близости механизмов реакций конфигурационной изомеризации и гидродегалогенирования гракс-1,2-дихлорцикло-гексана на Pt/C, протекающих в достаточно мягких условиях, по-видимому, по сходной ассоциативной схеме.

На основании экспериментальных работ, проведенных советскими и зарубежными исследователями, была выявлена принципиальная возможность применения для целей окисления в СЖК парафинов с иным фракционным составом . Однако изменение фракционного состава парафинов по сравнению с составом, предусмотренным техническими условиями на окисляемый парафин, обычно приводит к снижению выхода наиболее ценных мыловаренных фракций кислот С10—С20 за счет повышения выхода низкомолекулярных или кубовых кислот. Это, в свою очередь, оказывает существенное влияние на экономику всего процесса производства СЖК. Более подробно этот вопрос будет рассмотрен ниже. Следует подчеркнуть, что потребность в парафинах необходимо рассматривать с учетом их фракционного состава.

1) Принципиальная возможность получения СЖК путем окисления парафинов, выкипающих в пределах 300—400 и 420—500°С, доказана экспериментальными работами, проведенными в научно-исследовательских институтах. В ходе исследований было выявлено, что при окислении парафинов фракции 300—400° С снижается выход товарных кислот за счет более интенсивного образования низкомолекулярных летучих и водорастворимых продуктов. Одновременно изменяется и состав кислот: увеличивается содержание кислот Cs—C9 и снижается удельный вес кубовых кислот С20 и выше. При окислении высокоплавкого парафина фракции 420—500° С увеличивается выход суммарных кислот С6—С20 и выше; состав кислот характеризуется высоким содержанием кубовых кислот и незначительным содержанием кислот С6—С9. При выявлении оптимального состава сырья для получения СЖК помимо выхода кислот на израсходованный парафин следует учитывать затраты на производство парафинов различного фракционного состава и на их последующую переработку в кислоты. В табл. 45 приведена средняя себестоимость парафинов независимо от их фракционного состава.

Ранее проведенные исследования показали, что в качестве сырья для процесса получения базового компонента авиабензина необходимо использовать фракцию, выкипающую в пределах 62-150°С, т.к. при переработке бензиновых фракций с температурой начала кипения выше 70°С и концом кипения более 150°С получается катализат, не удовлетворяющий требованиям ГОСТ 1012-72 по фракционному составу, а именно по температуре выкипания 10%-й точки и температуре выкипания 90%-й точки . Была показана принципиальная возможность получения базового компонента авиабензина путем

В последние годы к процессам гидродеалкилирования под давлением водорода добавились разработки процесса деметилирования водой 28. Этот процесс еще не реализован в промышленности, но его принципиальная возможность показана. Юн осуществляется

Для более детального изучения структурных особенностей вала дилпорфиринов, входящих в состав фракций, использовали осколочную масс-спектрометрию и масс-спектро-метрию метастабильных ионов . Особенностью масс-спектро-метрического поведения алкилпорфиринов обусловлено применение для анализа смесей нефтяных порфиринов методики, основанной на выделении группового масс-спектра . Это позволило высказать предположение о наличии у высокомолекулярных гомологов нефтяных порфиринов длинных алкильных цепей, по крайней мере до 11—12 атомов углерода. Такое предположение подтверждено на основании анализа масс-спектров метастабильных ионов и метода дефокусировки ванадилпорфиринов нефтей и их фракций . В этих же работах показана принципиальная возможность присутствия открытых пиррольных положений не только у гомологов с низкой молекулярной массой, но также и у гомологов, имеющих более 8 метиленовых групп в алкильных заместителях порфинного цикла. *

Таким образом, показана принципиальная возможность использования нефтешлама - отхода нефтеперерабатывающих предприятий — в качестве дополнительного топлива и связующего компонента при производстве фосфоритных агломератов. Применение нефтешлама в агломерации фосфоритов позволит снизить расход дорогостоящего кокса и получить офлюсованный агломерат с повышенным модулем кислотности.

Работами прошлых лет доказана принципиальная возможность биологического окисления нефтей как в аэробных, так и анаэробных условиях . Было найдено, что биологическое изменение приводит к постепенному превращению парафинистых нефтей в нафтеновые в силу избирательного потребления микроорганизмами углеводородов ряда метана. Так, в процессе биодеградации происходит повышение плотности нефтей и увеличение доли смолистых соединений.

В 1938 г. была установлена принципиальная возможность разделения углеводородных газов на цеолитах или молекулярных ситах. Все цеолиты представляют собой полигидраты алюмосиликатов, состав которых в общем виде следующий:

Выполненными исследованиями показана принципиальная возможность гидрообессеривания глубокодеасфальтированных гудронов при давлении 10 и даже 7,5 МПа на специальном катализаторе с

Несмотря на большое разнообразие применяемых растворителей, процессы депарафинизации этой группы по принципиальной технологической схеме весьма близки между собой и заключаются в следующем. Обрабатываемый продукт смешивают с растворителем и полученный раствор охлаждают с целью выкристал-лизовывания находящихся в нем твердых углеводородов. Для улучшения кристаллической структуры охлажденного продукта растворитель можно добавлять к сырью не весь, а порциями в процессе охлаждения. От охлажденного раствора затем отделяют выкристаллизовавшуюся твердую фазу либо фильтрацией на вакуумных фильтрах непрерывного действия, либо центрифугированием на центрифугах непрерывного действия. После отделения твердой фазы получается раствор целевого депарафинированного масла. Растворители из продуктов депарафинизации удаляют перегонкой.

?. Двухступенчатый процесс по гачу. Первую ступень процесса депарафинизации в две ступени по гачу проводят по такой же принципиальной технологической схеме, как и процесс в одну ступень, с той лишь разницей, что к сырьевому раствору добавляют смесь фильтратов от II ступени фильтрации. Эти фильтраты вводят в сырьевой раствор обычно после регенеративных кристаллизаторов Кр-Р вместо подаваемого туда при одноступенчатом процессе чистого растворителя. Первую ступень фильтрации в этом варианте процесса ведут при конечной температуре обработки, и получаемый при этом основной фильтрат представляет собой раствор целевого масла.

На рис. 3.24 пунктиром показано место узла экстракции примесей из аминового раствора в принципиальной технологической схеме промышленной установки сероочистки газа.

Использовав исходные данные для проектирования и выбрав метод производства, проектировщик-технолог определяет перечень технологических операций, намечаемых к реализации на установке, и их последовательность, а затем изображает эту последовательность в виде принципиальной технологической схемы. Рекомендуется на этом этапе подготовить несколько вариантов принципиальных технологических схем и представить их на обсуждение специалистов . На основе обсуждения вариантов технологических схем принимается решение о выборе оптимальной схемы, над которой ведется дальнейшая работа.

1 В схеме современного нефтеперерабатывающего завода одним из ведущих процессов является каталитический риформинг. Этот процесс обеспечивает получение высокооктанового бензина , индивидуальных ароматических углеводородов и технического водорода ^во-дородсодержащего газа), используемого для гидроочистки топлив и синтеза химических полупродуктов. ЛНа рис. 1 показан вариант принципиальной технологической схемы топливной части современного нефтеперерабатывающего завода при работе на сернистых нефтях. •

В принципиальной технологической схеме установки 35-11 предусматривается работа блока очистки исходного сырья с циркуляцией водородсодержащего газа . Исходное сырье подвергается гидроочистке в реакторе 4, далее жидкие продукты реакции в, смеси с циркулирующим газом после охлаждения

отклонения от описанной принципиальной технологической схемы. Перегнанные спирты с более низким молекулярным весом представляют собой бесцветные жидкости, а с более высоким — светло-желтые парафиноподобные продукты.

На рис. 3.24 пунктиром показано место узла экстракции примесей из аминового раствора в принципиальной технологической схеме промышленной установки сероочистки газа.

4.4.2. Описание принципиальной технологической схемы процесса

4.4.2. Описание принципиальной технологической схемы процесса................106

Пример принципиальной технологической схемы одноблочной установки с тремя реакционными камерами приведен на рис. 1.2. Эта схема является схемой первой УЗК на НУНПЗ. В табл. 1.1 приведен средний технологический режим установки 21-10/300 НУНПЗ, в табл. 1.2 - данные о полученных продуктах, в табл. 1.3 - данные о работе оборудования.