Главная -> Словарь

Принимаем следующие

Управление процессом ректификации представляет собой сложную задачу из-за большого числа взаимосвязанных факторов и переменных, влияющих на качество продуктов, а также из-за значительной емкости и инерционности ректификационных установок как объектов регулирования. Известно большое число вариантов схем регулирования, обзор котцрых не всегда представляет интерес. Поэтому рассмотрим лишь наиболее часто применяемые решения, а также некоторые новые схемы регулирования с анализом общих принципов построения систем автоматизации простых ректификационных колонн.

С целью иллюстрации основных принципов построения упрощенных моделей стационарного слоя рассмотрим результаты обработки данных экспериментов по каталитическому гидрооблагораживанию ДАОарл и ДАОзс . При разработке математического описания деструкция сырья и коксо-отложение на катализаторе не учитывались. В связи с этим в качестве обязательного условия для проведения расчетов являлось наличие экспериментальных данных по начальной активности катализатора, полученные в опытах с длительностью не менее 300 ч, т. е. после стабилизации степени деструкции и скорости коксообра-зования. Были приняты следующие допущения: 1) радиальные градиенты в распределении компонентов сырья в слое катализатора незначительны; 2) изменение концентрации металлов и серы в потоке квазистационарны относительно отложения металлов на катализаторе; 3) диффузионные переносы пренебрежимо малы в сравнении с конвективными переносами; 4) предполагается гиперболическая зависимость падения активности катализатора в зависимости от количества отложившихся в порах гранул металлов — суммы никеля и ванадия.

Проводимые в последующих разделах анализ установки крекинга с мелкодисперсным катализатором как объекта управления, обсуждение математических моделей процессов и принципов построения автоматизированных систем контроля, регулирования и управления в большей или меньшей степени относятся ко всем модификациям установок каталитического крекинга.

Многообразие процессов химической переработки в коксохимии и ограниченность объема учебника вынуждают дать изложение общих принципов построения основных тенологичес-ких процессов. Курс "Технология коксохимического производства" изучается студентами, овладевшими практически всеми общенаучными и общеинженерными дисциплинами, включая "Процессы и аппараты химической технологии," "Общая химическая технология", "Химическая технология горючих ископаемых". При построении курса авторы учитывают полученные ранее знания и в ряде случаев предоставляют читателям возможность использовать их при изучении данного курса. Учебник составлен в соответствии с программой.

Все сказанное дает основание считать, что возможности амплитудно-фазового способа обработки сигнала и традиционных принципов построения электромагнитной аппаратуры неразрушающего контроля и диагностики в основном исчерпаны, поэтому в современных приборах необходимо применять более совершенные методы формирования и обработки сигналов. Основные принципы построения приборов нового поколения сводятся к следующему. Создается минимальное число типов универсальных широкодиапазошшх приборов с изменяемой программой по обработке сигналов. Обеспечивается максимальная унификация схемных решений, автоматизация процессов измерения и проверки работоспособности. Одним из самых важных является вопрос расширения функциональных возможностей аппаратуры, что связано с возможностью решения многопара-метровых задач, учитывается максимальное число параметров объекта , влияющих на результаты контроля.

28. Калмыков А. Н. Алгоритмы автоматизированного синтзза однородных ХТС с использованием некоторых принципов построения искусственного интеллекта: Дис. канд. техн. наук.

29. К а л м ы к о в А. Н. Алгоритмы автоматизированного синтеза однородных ХТС с использованием некоторых принципов построения искусственного интеллекта: Дис. канд. техн. наук.

12. К а л M ы к о в А. Н. Алгоритм автоматизированного синтеза однородных ХТС с использованием некоторых принципов построения искусственного интеллекта: Дис. канд. техн. наук. - М., 1978. - 222 с.

Переходл к рассмотрении принципов построения ППРД № основе се лектиннои форми инваривктности, отметим, что указанная форма янъъун аятности, первоначально рзз(((йботиннол !1римр,ните)1ьно к гид генам авто матического .управления

ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ ИНТЕРПРЕТАЦИЯ ОБЩИХ ПРИНЦИПОВ ПОСТРОЕНИЯ УСТРОЙСТВ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ УРОВНЕЙ РАЗДЕЛА 'МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СРЕД

Рассмотренная геометрическая интерпретация показывает, что odn-вость анализируемого подхода еаоючается в бввотносительнойти принципов построения .устройств для намерении уровней разделе многокомпонентных сред к физическим свойствам последних, к характеру величия, подлежащих непосредственному преобразовании, и характеру дестабилизирующих факторов. Она налет также окаватьсш иолеэ-иой n(((s внборв структуры устройства в какдом конкретном случае.

Принимаем следующие потерн напора в борове:

Для расчета состава равновесий смеси принимаем следующие условия:

При составлении математического описания процесса принимаем следующие обоснованные выше допущения: 1) потоки кислородсодержащего газа и теплоносителя являются потоками идеального вытеснения; 2) температура по поперечному сечению реактора и зерна не меняется; 3) можно пренебречь массой газа, находящегося в порах катализатора, и изменением массы газа в ходе реакции; 4) процесс является установившимся.

Принимаем следующие размеры бака: ?=4 м; Я=4,20 м. Бак изнутри должен быть снабжен противокоррозийным покрытием.

Чтобы определить фактически необходимое количество промывной воды, важно знать ее минимальный теоретический расход, требуемый в случае идеального перемешивания нефти с водой. Для упрощения расчетов при определении минимального расхода воды принимаем следующие условия и допущения:

Система дифференциальных уравнений - и , совместно с приведенными дополнительными соотношениями - образует замкнутую систему нелинейных дифференциальных уравнений параболического типа. Таким образом, имеется пять уравнений для определения пяти неизвестных и, v, в, k, s. Что касается граничных условий, то для и, v, в такие условия заданы выражениями , а для k и е принимаем следующие начальные "и граничные условия:

Для расчета принимаем следующие обозначения :

Принимаем следующие обозначения:

Простейшим является прямоток контакта и сырьевой смеси. Соответственно фиг. 59, Л принимаем следующие обозначения: t± — температура катализатора, поступающего в реактор, в °С; tz — тоже выхода из него; ta и /5 — то же входа сырьевой смеси и выхода продуктов реакции ; tr и tn — температуры твердого материала и омывающего его потока в любом сечении аппарата; /4 — теоретическая температура конца интенсивного теплообмена, в течение которого влияние теплового эффекта процесса сравнительно невелико; qp — теплота реакции, отнесенная к единице веса сырья в ккалг кг~4 ; Qp = 2 Gnqp — общее количество реакционного тепла, поглощаемого или выделяемого при процессе; Д-Qp — общий тепловой эффект процесса в рассматриваемой зоне аппарата1; т — время теплообмена, исчисляемое по движущемуся твердому материалу; WT = 2 Отст — водяное число потока

Принимаем следующие исходные данные: /1==50U С, ?3=4UU L, подача катализатора 1,75 га на 1 т перерабатываемого сырья; удель--ная теплоемкость реагирующих паров сп^ 0 ,5 *, то же контакта-теплоносителя сг = 0,25; WT = GrCr =437,3; Wn = Gncn = 750, диаметр гранул катализатора dr= 4 мм;, внешняя поверхность всех гранул lm контакта Fy=1500^; то же на 1 m сырья^у = = 1500-1,75=2630 м2; удельный вес паров ; Vn= 5,98 кг1 л"3; средняя скорость паров в сво-

Принимаем следующие численные значения — для окиси аЛЮ-миния — 0,205, для алюмосиликатов — 0,222, для силикагелей — 0,238.

вуют эффективные диаметры 9,4 и 8,1 А. Молекулы дифенилсульфида и трифенилфосфита состоят в основном из фенильных радикалов, которые практически представляют собой плоские кольца. Следовательно, форма молекул рассматриваемых присадок может сильно отличаться от шаровой. Учитывая это, определим эффективный диаметр молекул дифенилсульфида и трифенилфосфита, исходя из формальных значений ковалентных радиусов отдельных атомов, входящих в присадки. Для расчетов принимаем следующие данные .