Главная -> Словарь

Принимается постоянным

Принимаем температуру отходящих газов на 140° С выше температуры поступающей нефти:

По практическим данным в печах прямой перегонки средняя температура поверхности радиантных труб будет выше полученной температуры на 30 — 60° С. Учитывая сравнительно высокую тепловую напряженность труб, принимаем температуру поверхности радиантиых труб 6 = 340° С.

Затем определяем выход и качество фракции дизельного топлива. Так как бензиновая фракция имеет температуру конца кипения 200° С, то для фракции дизельного топлива эта температура будет началом кипения. Согласно требованиям ГОСТ на дизельные топлива, 96% их должно выкипать при 330—340° С. Исходя из этого, принимаем температуру конца кипения дизельного топлива 350° С, тогда выход его составит : 42 — 19 = 23%. Здесь 42% соответствует концу кипения, а 19% — началу кипения фракции.

Решение. Из соображений, приведенных выше, для обеспечения работы части теплообменников на обезвоженной нефти принимаем температуру в отстойниках равной 100° С. Так как установка должна работать и на легкой и на тяжелой нефти, то расчет следует вести на нефть, для которой потребуются максимальные размеры аппарата. До выяснения вопроса, для какой нефти по-, требуются отстойники максимальных размеров, будем вести расчет параллельно на обе нефти.

Исходные данные: содержание в гудроне веществ, нерастворимых в н-пентане, 12% ; содержание в гудроне серы 2,3% ; производительность одного потока печи по сырью без рециркуляции О = 20 т/ч. Расчет. Принимаем температуру начала разложения сырья ?„ = 430°С и конечную температуру нагрева сырья в печи ^К = 470°С. По графику на рис. 3.4 находим константу скорости, соответствующую этой температуре, ?=0,00185 с~'.

^Принимаем температуру паров на выходе из камеры равной 440 "С. Для этой температуры находим энтальпию продуктов по справочным данным . Энтальпию нефтяного кокса рассчитываем на основании средней теплоемкости

Принимаем температуру отходящей воды /4=55СС, тогда ее расход составит:

Принимаем температуру продукта на входе в радигнтную каме-РУ /пр.=400°С. Количество тепла, расходуемого на нагрев бензиновых и водяных паров до этой температуры

принимаем температуру стенки 6ст. равной 610 °С; температура паров сырья tcp. равна 575 °С,

Принимаем температуру на переходе из зоны пологрева в зону реакции змеевика 700°С, а температурную поправк/ на отклонение от линейного закона 2°С. температура

Принимаем температуру продукта на входе в радиантяую камеру ?пр.=400°С. Количество тепла, расходуемого на нагрев бензиновых и водяных паров до этой температуры

Коэффициент преобразования ТПР - величина не постоянная даже для конкретного экземпляра ТПР, работающего на одном продукте, его значение зависит от расхода жидкости и называется градуировочной характеристикой ТПР. От ее линейности и крутизны во многом зависят точностные возможности ТПР и способы преобразования выходного сигнала. Для преобразования выходного сигнала ТПР в объем жидкости во вторичном приборе используют приближенную функцию. В простейшем случае коэффициент преобразования принимается постоянным во всем диапазоне расходов, то есть К = Кд . Различие между реальным и принятым значениями К определяет сие-

р — давление в колонне в бар; L— расход сырья в кг/ч; а— массовая доля НКК в сырье; хк — то же в нижнем продукте; уо— то же в верхнем продукте; zlL — расход перегретого водяного пара на единицу сырья

3. от вариантов организации процесса теплообмена: разделяются ли исходные потоки на параллельные части; рассматриваются ля варианты теплообмена с изменением агрегатного состояния потоков; задается ли величина ДТ^,,; вычисляется ли значение коэффициента теплопередачи или принимается постоянным;

В работе , также как и в работе , при решении задачи синтеза ТС как ЗОН, предполагается, что каждый поток декомпозируется на тепловые элементы таким образом, что зависимости для расчета целевой функции от поверхности теплообмена можно линеаризовать, т.е. /7,- - a Pi , где i - it ц ' п. - количество тепловых элементов; /7?. - значения КЭ; Р{ - поверхность теплообмена ТА, в котором передается количество тепла, равное энтальпии теплового элемента; а - константа, полученная статистической обработкой стоимости I иг площади теплообмена у ТА различных типоразмеров. Для различных типоразмеров ТА величина с* отлична, однако в операциях синтеза ТС принимается постоянная величина. Значение. К принимается постоянным. Для решения ЗОН - используется алгоритм линейного программирования - модифицированный симплекс метод, а

Тем не менее определение глобального оптимума затруднено из--за принятых допущений, которые влияют на выбор типоразмеров и число принятых ТА. В работе предлагается структурная: оптимизация ТС на основе эксергетических показателей с применением методов целочисленного программирования. При синтезе ТС составляется матрица, отображающая ГОТС, каждый элемент которой равен термодинамической оценке эффективности операции теплообмена между потоками. При расчете элемента матрицы значение коэффициента теплопередачи принимается постоянным. В работе нет четкого разделения системы на внутреннюю и внешнюю подсистемы,хотя при практических 18

во всех рассмотренных работах, кроме , значение К принимается постоянным или: рассчитывается упрощенными методами CI4.I5.I6))), что приводит к снижению точности результатов синтеза ТС; 20

р — давление в колонне в бар\ L— расход сырья .в кг/ч; а— массовая доля НКК в сырье; хк — то же в нижнем продукте;

них к плотной фазе принимается постоянным по высоте слоя.

3. от вариантов организации процесса теплообмена: разделяются ли исходные потоки на параллельные части; рассматриваются ли варианты теплообмена с изменением агрегатного состояния потоков; задается ли величина ДТ„;п; вычисляется ли значение коэффициента теплопередачи или принимается постоянным;

В работе , также как и в работе , при решении задачи синтеза ТС как ЗОН, предполагается, что каждый поток декомпозируется на тепловые элементы таким образом, что зависимости для расчета целевой функции от иоверхности теплообмена можно линеаризовать, т.е. П^ ~ a. PL , где L = it а • п ~ количество тепловых элементов; /74- - значения КЭ; F; - поверхность теплообмена ТА, в котором передается количество тепла, равное энтальпии теплового элемента; а - константа, полученная статистической обработкой стоимости I кг площади теплообмена у ТА различных типоразмеров. Для различных типоразмеров ТА величина си отлична, однако в операциях синтеза ТС принимается постоянная величина. Значение. К принимается постоянным. Для решения ЗОН - используется алгоритм линейного программирования - модифицированный симплекс метод, а

Тем не менее определение глобального оптимума затруднено из--за принятых допущений, которые влияют на выбор типоразмеров и число принятых ТА. В работе предлагается структурная оптимизация ТС на основе эксергетических показателей с применением методов целочисленного программирования. При синтезе ТС составляется матрица, отображающая ГОТС, каждый элемент которой равен термодинамической оценке эффективности операции теплообмена между потоками. При расчете элемента матрицы значение коэффициента теплопередачи принимается постоянным. В работе нет четкого разделения системы на внутреннюю и внешнюю подсистемы,хотя при практических 18

во всех рассмотренных работах, кроме , значение К принимается постоянным или рассчитывается упрощенными методами , что приводит к снижению точности результатов синтеза ТС; 20