|
Главная -> Словарь
Приведены материальные
В табл. 16 приведены константы равновесия и равновесные степени превращения для некоторых реакций, протекающих при термокаталитических процессах производства моторных топлив. Как видно из таблицы, крекинг, гидрокрекинг и гидрогеполпз протекают в широком интервале температур как практически необратимые до полного израсходования исходного вещества. Что касается изомеризации нормальных парафинов в изопарафины, то для этой реакции термодинамические ограничения значительны.
Реакция протекает по кинетическому уравнению второго порядка: tco = 2/a . Но спирт, видимо, вначале образует с ацетил-ацетонатом Со внешнесферный комплекс, после чего окисляется до окси-алкильного радикала, который в свою очередь окисляется до кетона . Ниже приведены константы скоростей окисления некоторых спиртов ацетилацетонатом Со :
В табл. VII-9 приведены константы равновесия и равновесные степени превращения при 500 °С для некоторых реакций, протекающих при крекинге и риформинге.
В табл. 4.1 приведены константы равновесия реакций алкилирования бен. зола этиленом и пропиленом , этилбензола этиленом и пропилбензолд пропиленом .
Получение технического водорода в результате реакции распада углеводорода на водород и углерод служит основой для промышленного производства водорода в процессах разложения углеводородного сырья. В табл. 14 приведены константы равновесия и равновесный состав газа при распаде метана на углерод и водород .
В статье приведены данные исследования влияния набухания катионита КУ-2 при 60, 125, 140 и 160°С в диэтиленгликоле, капроновой, энантовой и пеларгоновой кислотах и использования обработанного таким образом катионита как катализатора этерификации. Приведены константы скорости этерификации диэтиленгликоля и индивидуальных кислот в присутствии набухшего в различных реагентах катионита КУ-2. Показано, что набухание катионита при 125-140°С в диэтиленгликоле улучшает его эффективность как катализатора этерификации.
Указанная зависимость скорости крекинга ароматических углеводородов от характера слабейшей связи С—С отчетливо видна из данных табл. 164, где приведены константы скорости крекинга при 500° С представителей трех указанных групп углеводородов.
Кассель па основании спектроскопических данных вычислил константы равновесия для некоторых подобных реакций. Результаты его расчетов показывают, что реакциям алкилирования благоприятствуют высокие давления, повышение концентрации парафина1 и низкие температуры. В табл. 179 приведены константы равновесия некоторых реакций алкилирования, вычисленные Касселем.
В табл. 8.6 представлена распечатка коэффициентов для расчета физико-химических свойств компонентов и узких нефтяных фракций, которыми дополняется файл исходных данных с расширением dat после завершения выполнения Программы 2. Здесь в первых трех столбцах приведены константы уравнения Антуана, используемой для расчета упругости насыщенных паров компонентов :
При одной и той же температуре углеводороды разного строения и различного молекулярного веса обладают различными константами скорости реакции. Парафиновые углеводороды распадаются с наибольшей 'скоростью по сравнению с углеводородами других групп; затем следуют нафтеяы и наиболее устойчивы ароматические ядра; однако длинные боковые цепи ароматических угле в одор одов разрыв аютс я почти с такой же скоростью как и парафиновые углеводороды. С увеличением молекулярного веса устойчивость углеводородов падает, и скорость распада увеличивается. Таким образом, углеводороды одного и того же ряда распадаются с разной скоростью в зависимости' от молекулярного веса; высокомолекулярные — с большей скоростью, чем низкомолекулярные. Это иллюстрируется данными табл. 65 1, где .приведены константы скорости реакции крекинга при 500° С углеводородов .различных рядов и разного молекулярного 'веса.
Равновесие этой реакции экспериментально изучали несколько исследователей. В табл. 35 приведены константы равновесия реакций парофазной гидратации низших олефинов
В табл. 31 приведены материальные балансы каталитического крекинга прямогонных дистиллятов из нефтей различных месторождений. Процесс крекинга осуществлялся без рециркуляции каталитического газойля либо с небольшой рециркуляцией.
В табл. 34 приведены материальные балансы каталитического крекинга четырех разных видов сырья вторичного происхождения. На одну весовую единипу образующегося кокса приходится 3—5 весовых единиц бензина против 6— 9 единиц при крекинге свежего сырья, т. е. прямогонных соляровых дистиллятов.
Ниже приведены материальные балансы процесса коксования, полученные экспериментально , для различных видов сырья:
На рис. III-6 приведены материальные балансы процесса замедленного коксования прямогонного остатка и крекинг-остатка; выходы даны в зависимости от плотности сырья коксования.
ществляли на мазуте из смеси балаханской тяжелой и бинагадинской неф-тей. Во всех пробегах температура в реакторе поддерживалась на уровне 460—480 °С, а в зоне регенерации колебалась в пределах 580—640 °С. Степень циркуляции катализатора составляла 6—8, скорость подачи мазута в реактор не превышала 0,5—0,6 ч—1. В табл. 17 приведены материальные балансы переработки мазута на пылевидном гумбрине при различных вариантах ввода мазута в реактор и для сопоставления — материальный баланс оптимального режима крекинга мазута на гумбрине .
На рис. 32 и 33 приведены материальные балансы процессов замедленного коксования остатков девонских сернистых нефтей при температуре до 500 °С, коэффициенте рециркуля-
Сравнение технико-экономических показателей процессов термического и каталитического гидродеалкилирования. Ниже приведены материальные балансы и энергозатраты для гидродеал-
В табл. 69 приведены материальные балансы гидродеалкилирования на промотированном алюмоко-бальтмолибденовом катализаторе фракций, характеристика которых приводилась в табл. 66. Гидродеалкили-рование проводили при температуре 540—550° С, давлении 60 ат, удельной объемной скорости подачи жидких продуктов в реактор 0,5 ч~1, удельной циркуляции газа 1000 л/л сырья, содержании водорода в циркулирующем газе 75—80 объемн. %; 'длительность рабочего цикла составляла 240 ч. В процессе осуществляли рециркуляцию следующих продуктов: остатка , выделенного из катализата, и маточного раствора, полученного при кристаллизации нафталина из фракции 200—235° С.
Повышению эффективности способствует также применение в качестве конденсаторов аппаратов воздушного охлаждения и глубокая утилизация тепла отходящих потоков. Принципиальная технологическая схема установки замедленного коксования 21-10/6 показана на рис. 19. В табл. 9 приведены материальные балансы
В табл. 2 приведены материальные балансы сернокислотной экстракции и адсорбционной хроматографии сераорганических соединений и показаны незначительные потери материальные и серы. Для дистиллятов сернистой нефти потери общей и сульфидной серы выше, чем для высокосернистых дистиллятов. Это, вероятно, объясняется возрастанием ошибки определения общей и сульфидной серы при малом ее содержании в сернистой нефти. Полученные сернокислотной экстракцией концентраты I и II характеризуются более высоким содержанием сульфидов, чем концентраты III, IV и V, выделенные адсорбционной хроматографией. При рассмотрении эффективности используемых методов выделения сераорганических соединений видно, что экстракция позволяет выделить около 40—60% общей серы и 60—85% сульфидной. Применение сорбционной хроматографии позволяет дополнительно извлечь около 30—40% общей и 6—20% сульфидной серы.
В табл. 14 приведены материальные балансы замедленного коксования различных нефтяных остатков, полученные в основном по данным промышленных установок. Промежуточный резервуар. Промежуточные соединения. Промежуточных резервуаров. Промежуточным циркуляционным. Первоначальная концентрация.
Главная -> Словарь
|
|