Главная -> Словарь

Приведены рассчитанные

В работе приводятся сравнительные данные по-разделению смеси пропиден — пропан в каскаде из двух последовательно работающих колонн по обычной схеме и в каскаде из четырех последовательно-параллельно работающих колонн по схеме со связанными тепловыми потоками . В табл. V.23 приведены расходные показатели процесса и основные конструктивные размеры колонн.

Ниже приведены расходные показатели по двум установкам комбинированной схемы :

Сообщаются более подробные сведения о процессе гидрокрекинга Hy-G. Может быть переработан любой тип газойля в бензин, лигроин, авиационный керосин или печное топливо. Приведены расходные коэффициенты, катализатор служит 2 года, цикл между регенерациями — 6 месяцев.

Расходные показатели. В табл. 2.65 приведены расходные показатели производства «-ксилола на установках низкотемпературной кристаллизации и адсорбционного выделения по способу парекс.

В энциклопедии Ульмана приведены расходные показатели на производство 100 кг глицерогена: 108,5 кг сахарозы, 0,135 кг щавелевой кислоты, 0,64 кг мела, 0,87 кг никелевого катализатора, 47 м3 водорода.

При глубине извлечения не ниже 85%, изобутилен-ректификат имеет концентрацию до 99,5—99,8% . Ниже приведены расходные показатели по химикатам и энергозатратам промышленной установки фирмы Stan dart Oil Development производительностью 25 тыс. т изобутилена в год:

В табл. 42 приведены расходные показатели и данные о себестоимости получаемого этилена для двух методов разделения исходного газа *. Из таблицы видно, что метод низкотемпературной ректификации экономичнее по энергетическим показателям. Однако абсорб-ционно-ректифицирующие установки проще по схеме и менее чувствительны к составу газа. Кроме того, поскольку процесс ведут при умеренно низких температурах, аппаратуру можно изготовлять из простой углеродистой стали.

В табл. 34 приведены расходные показатели различных модификаций каталитического риформинга на платиновых катализаторах при переработке 1 м3 бензиновой фракции 100—180 °С .

Ниже приведены расходные водительности :

В табл. 4.7.6 приведены расходные показатели различных вариантов технологического оформления сульфурационного способа, рассмотренных в главе 4,2: производство технического-*920/о-ного «-крезола высокотемпературным сульфированием толуола с последующим щелочным плавлением сульфокислот ; производство 100%-ного и-крезола щелочным плавлением гс-толуолсульфокислоты, выделенной из смесей сульфокислот высокотемпературного сульфирования и, наконец, производство гс-крезола низкотемпературным сульфированием толуола хлорсульфоновой кислотой с последующим плавлением .

Ниже приведены расходные показатели на 1 МВт вырабатываемого холода при различных режимах работы установки:

В табл. VII-5 приведены рассчитанные количества олефинов и радикалов, образующихся при пиролизе к-парафинов. Далее

Используя имеющиеся данные по узким фракциям, можно приближенно произвести количественную оценку эффекта фракционного изменения состава сырья. В табл. 8 . Поэтому если допустить, что степень ароматизации бензиновых фракций существенно не зависит " от того, подвергают ли их раздельному или совместному риформиро-ванию, становится возможен приближенный расчет результатов риформинга сырья разного фракционного состава. В табл. 6.7 приведены .рассчитанные по правилу аддитивности дляуузких фракций показатели по выходу и качеству риформатов из сырья, составленного из разных узких фракций. Октановые числа риформатов удовлетворительно согласуются с рассчитанным содержанием в них ароматических углеводородов, о чем можно судить, сравнивая полученные данные с приведенными. выше , а также'в . Следовательно, описанный метод может быть использован для приближенной количественной оценки эффекта изменения фракционного состава сырья. _ •

Данное уравнение с исключительно высокой точностью описывает критические свойства подобных химических веществ. В таблице приведены рассчитанные и экспериментальные значения критической температуры для н-алканов от пропана до эйкозана. Точность расчетов составляет 99,98%

На рис. 4.29 показана принципиальная схема комплекса установок получения этилбензола, п- и о-ксилола с использованием процесса изомеризации фирмы Japan Gas Chemical Co. и в табл. 4.14 приведены рассчитанные нами потоки ароматических углеводородов по всем установкам на основе опубликованных данных .

Два компонента неограниченно смешиваются друг с другом в том случае, когда их параметры растворимости близки. В работе приведены рассчитанные параметры растворимости различных индивидуальных растворителей и их смесей. Энергия смешения бинарного регулярного раствора определяется следующим образом

Таким образом, активность воды можно рассчитать по температурам кипения растворов при атмосферном давлении. В табл. I приведены рассчитанные приведенные концентрации растворов роданида аммония и данные работы для хлорида и сульфата аммония при одинаковых активностях воды. Результаты расчетов и экспериментальных исследований, произведенных для проверки возможности использования данного метода для расчета температур кипения смешанных растворов, представлены в табл. 2. Сравнивая результаты расчета и эксперимента, видим, что данный метод расчета позволяет предсказать температуру кипения растворов «связанных» солей аммония с точностью 0,25 °С.

которые имеют в р-положении связи СалИф — Салиф. Ниже приведены рассчитанные энтальпии реакций отщепления Н« и ^-разрыва ЭТЕХ радикалов :

В табл. 31 приведены рассчитанные из данных работы коэффициенты относительной летучести аренов С8 по отношению к о-ксилолу при 80 °С и бесконечном разбавлении в различных растворителях, а также селективность этих растворителей к ключевой системе ж-ксилол - о-ксилол.