Главная -> Словарь

Приведены различные

Приведенные на рис. 1 и в табл. 2 данные относятся к случаю образования непредельных углеводородов только с одной двойной связью. Однако при температуре выше 600° С возможно образование из м-бутана также бутадиена. На рис. 2 и в табл. 3 приведены равновесные данные, полученные при давлениях 1,0 и 0,167 am с учетом возможности одновременного образования смешанных нормальных бутенов и бутадиена-1,3.*

В табл. 22 приведены равновесные концентрации бензола, водорода и циклогексана, рассчитанные А. В. Фростом по уравнению .

В табл. 72 приведены равновесные- концентрации, соответствующие максимумам изотерм адсорбции, а также предельное содержание адсорбированного октена-1 в цеолитах. При предельном заполнении полостей цеолита СаА в каждой полости находится примерно три молекулы октена-1, что свидетельствует об их плотной упаковке и сильном взаимодействии с поверхностью цеолита.

На рис. V-7 приведены равновесные кривые для смесей двух компонентов а и w, образующих азеотропную смесь с минимумом температуры

Термодинамически реакция изомеризации является низкотемпературной. В табл. 35 приведены равновесные концентрации изомеров некоторых парафиновых углеводородов, вычисленные для нескольких температур *.

этилбензола, 5% полиэтилбензола, 1% остатка. Производство этилбензола по методу фирмы Доу кемикал Ко отличается от метода И. Г. Фар-бешшдустри Л. Г. по существу лишь тем, что первая применяет небольшие количества хлористого водорода как промотора для хлористого алюминия. При молярном соотношении бензола и этильпых групп 1 : 0,58 остается непрореагировавшим 51% мол. бензола, получается 41% мол. моноэтилбензола и лишь 8% мол. полиалкилированных бензолов. Оптимальные условия показаны на рис. 133 по Митчеллу , где приведены равновесные условия при алкилировании бензола при 95° в присутствии хлористого алюминия как катализатора .

I! табл. 309 приведены равновесные составы /7-бутплепов при 190', :-кс-перимспталыю установленные Кохом и 1'пхтером и вычисленные Фростом . ДапщрЮ хороню согласуются между собой.

В табл. 12 приведены равновесные концентрации исходных и конечных продуктов -при различных температурах для реакции конверсии метана с водяным паром .

не менее, выбрав соответствующие катализаторы, можно сделать дегидрирование основной, если не единственной реакцией. Однако значения изменений свободной энергии при дегидрировании низших парафинов не позволяют провести до конца эту реакцию в интервале рабочих температур, применяющихся на практике. В табл. 23 приведены равновесные конверсии низших парафинов в олефины с тем же числом атомов углерода при 550° .

В табл. 61 приведены равновесные степени превращения, вычисленные с помощью этого уравнения.

Пользуясь полученными константами, указанные авторы по методу Ньютона и Доджа рассчитали константы равновесия, равновесные превращения и состав равновесной смеси при различных температурах и давлениях. В табл. V.4 приведены равновесные выходы спирта в процентах от этилена в зависимости от молярного отношения воды к этилену для температур 250 и 290° и суммарного давления воды и этилена 50 и 80 ата.

Изложенные эвристические правила реализованы в виде табл. IV.4, где приведены различные варианты исключения элементов из обобщенной схемы.

Аналитическое решение задачи тепло- и массообмена в факеле топлива чрезвычайно сложно, поэтому эти- процессы обычно изучают экспериментально, применительно к данному виду топлива и типу двигателя. Однако следует сказать, что в первом приближении закономерности испарения единичных капель могут быть использованы и для анализа испарения совокупности капель, аэрозолей и струй топлива, но при этом необходимо учитывать специфические особенности процесса взаимодействия капель, распределение их по размерам, деформацию и др. При испарении массы капель в турбулентной газовой струе могут быть два предельных режима испарения: кинетический и диффузионный. В первом случае скорость испарения системы- капель определяется как сумма скоростей испарения отдельных капель в этой системе. Во втором случае испарение струи определяется скоростью поступления наружного воздуха в объем струи . В работах приведены различные варианты приближенного расчета испарения топливных струй и факелов.

Избирательность действия катализатора обусловлена молекулярносито-вым эффектом цеолитов типа эрионит и объясняется разницей критических диаметров молекул углеводородов различного строения. В табл. 6.11 приведены различные варианты переработки бензинов риформинга и ра-финатов в процессе селектогидрокрекинга.

В работах приведены различные видоизменённые варианты механизма катализа реакции фталоцианинами металлов переменной валентности, в т.ч. в гетерогенных условиях, когда фталоцианин находится на поверхности носителя. В работах сделано предположение, что окисление тяжелых меркаптанов, в труднорастворимых в водных щелочных растворах происходит также по вышеописанному механизму на границе раздела фаз, однако доказательства отсутствуют.

На рис. 18 приведены различные варианты схем трехступенчатой промывки нефти водой. Из сопоставления солености дренажных вод при разных вариантах промывки видно, что во втором варианте во всех ступенях она соответственно почти такая же, как в первом, а в третьем варианте - всего в 2 раза выше. Как видно из рисунка, во всех случаях эта соленость в десятки раз ниже, чем соленость поступающей с нефтью воды, составляющей перед первой ступенью 100000 мг/л, перед третьей 10 000 мг/л. Следовательно, эта вода вполне пригодна для повторного использования. Таким образом, многократное повторное использование воды, включающее ее возврат со ступени на ступень и рециркуляцию воды внутри ступеней, позволяет существенно сократить расход пресной воды и количество стоков ЭЛОУ, обеспечивая при этом обильную промывку нефти водой, необходимую для достижения эффективной работы всех ступеней установки. При такой схеме промывки нефти расход пресной воды составляет всего 1-3% в зависимости от исходного содержания солей в нефти и числа ступеней обессоливания.

дающий сильное давление распираний, и жирный уголь А «Ван-дель III», совсем не оказывающий такого давления. В табл. 66 приведены различные величины давления распирания, соответствующие четырем различным типам дробления при загрузке сухой шихтой и плотности, близкой к 0,92,

На рис. 7.4 приведены различные схемы монтажа горизонтального аппарата двумя кранами.

В названиях статей, состоящих из двух и более слов, на первое место, как правило, вынесены слова, в которых содержится определяющий признак, например «Авиационный бензин», а не «Бензин авиационный». В словаре дана таблица перевода единиц физических величин в международную систему единиц и в приложении приведены различные справочные материалы. Для нахождения зарубежных терминов и спецификаций в конце словаря помещен ключ, составленный в порядке латинского алфавита.

В табл. 14.1 в качестве примера приведены различные варианты процесса двухступенчатого гидрокрекинга тяжелого дистиллят-ного сырья . Переход с одного варианта на другой осуществляется изменением температуры в реакторах, а также изменением режима и направления потоков в блоке разгонки продуктов гидрокрекинга.

Выше, на рис. 2.1—2.3, были приведены различные технологические схемы переработки нефти, определяемые потребностью в тех или иных нефтепродуктах. В табл. 2.2 и 2.3 содержатся материальные балансы 'Отдельных производств, входящих в состав НПЗ, схемы потоков которых изображены на рис. 2.2 и 2.3 . На основе балансов отдельных производств составлены сводные материальные балансы НПЗ, приведенные в табл. 2.4.

Схема обвязки эжекторов определяется разностью отметок между нижней образующей котла цистерны и резервуаром или насосом, На рис. 5.2 приведены различные варианты обвязки эжектора. Схема, изображенная на рис. 5,2, а применяется в тех случаях, когда разность геодезических отметок цистерны и резервуара позволяет обеспечить заданную производительность слива Q0. Подача и напор насоса обеспечивают работу эжектора. В тех случаях, когда разность отметок цистерны и резервуара не позволяет организовать самотечный слив или резервуар находится выше цистерны, применяют схемы, изображенные на рис. 5.2, бив. Если давление, развиваемое основным насосом недостаточно для работы эжектора, то следует предусмотреть дополнительный насос для