Главная -> Словарь

Приведены зависимости

В табл. V.22 приведены усредненные сравнительные данные по параметрам и основным затратам для обычных и усовершенство-

В табл.8 приведены усредненные данные об относительном содержании алканов во фракциях 60-95 и 95-122°С различных нвфтей.

Реакции дегидрирования и дегидроциклизации нафтеновых и парафиновых углеводородов идут с поглощением теплоты, реакции гидрокрекинга и гидрогенолиза — с выделением теплоты, реакции изомеризации парафиновых и нафтеновых углеводородов имеют слабо-выраженный тепловой эффект. В табл. 1 приведены усредненные мольные тепловые эффекты различных реакций риформинга .

Опыты с сухой -шихтой несравнимы с опытами с влажной шихтой , поскольку в качестве конечной температуры коксования принимали то 900° С, то 1000е С. Поэтому приведены усредненные данные. С учетом достоверности различных серий опытов ниже приведены средние значения для ширины камеры 320—450 мм:

В табл. 5.13 приведены усредненные значения тепловых эффектов реакций риформинга. Для расчета теплового эффекта процесса риформинга бензинов предложена формула:

Помимо сточных вод производства полистирола электрообработке подвергали смешанный сток, образованный из локальных стоков производства полистирола различных марок. Изучение электрообработки смешанного стока представляет интерес еще и потому, что экономически, как правило, более выгодным является строительство очистных сооружений для общего стока. Ниже приведены усредненные физико-химические характеристики смешанного стока:

Ниже приведены усредненные данные по величинам рабочего диапазона нагрузок п для тарелок некоторых типов:

В табл. 6 приведены усредненные температурные градиенты скорости крекинга *.

* Приведены усредненные значения.

В таблице •№ 2 приведены усредненные данные об относительном содержании алкаков в фракциях 60-95 и 95-122°С различных нефтей.

В табл. 32 приведены усредненные данные по 14...28 работавшим на автомобилях фильтрующим элементам из каждого типа бумаги с использованием РД 37.001.002-82 и РД 37.001.004-62.

На рис. 43 приведены зависимости микроискажений кристаллической решетки аустенитной стали 18-10 от числа циклов на-гружения в малоцикловой области, показывающие стадийность усталостного процесса, имеющую различный характер при испытаниях на воздухе и в коррозионной среде. В первом случае достижение уровня микроискажений, приводящего к разрушению, приурочено к концу усталостных испытаний непосредственно перед разрушением, во втором - этот уровень достигается на ранних стадиях нагружения. При этом обнаруживается четкая корреляция между изменениями микродеформаций кристаллической решетки и потенциалами нарушения пассивного состояния: с увеличением уровня микроискажений кристаллической решетки сплава, повышающего химический потенциал его атомов, происходит падение потенциала питтингообразования.

сгорании углеводородов. При резких изменениях режима работы двигателя могут происходить срывы пламени. Горение, при котором происходят частые срывы пламени, называется нестабильным. Процесс горения может быть охарактеризован нормальной скоростью распространения пламени по горючей смеси, которая зависит от структуры и молекулярного веса углеводородов. На рис. 50 приведены зависимости нормальной скорости распространения пламени VH от состава топливо-воздушной смеси для индивидуальных углеводородов, имеющих различное строение молекул. Как видно, при прочих равных условиях наибольшей скоростью распространения пламени обладают ароматические углеводороды , наимень-

На рис. 1—5 приведены зависимости удельного объема, коэффициента увеличения объема, обобщенные зависимости плотности и удельного объема пластовой нефти от давления и температуры для пластов месторождения Песчаный-море 2.

На рис. II 1.65 приведены зависимости, характеризующие влияние температуры сырья на эффективность работы абсорбционно-отпарной колонны. На этом и других графиках за 100% приняты показатели работы АОК при наименьшем значении варьируемого параметра. Исходные данные для расчета. Состав сырья : метана 16,8, этана 22,2, пропана 18,1, бутанов 5,09, пентанов 0,69, абсорбента 36,66 ; коэффициент извлечения пропана в АОК Ф = = 0,85; содержание этана в деэтанизированном насыщенном абсорбенте —нижнем продукте АОК а=3,3% мол. ; температура регенерированного абсорбента минус

На рис. III.66 приведены зависимости, устанавливающие связь между степенью извлечения пропана в АОК и основными показателями работы колонны, из которых следует, что при увеличении степени извлечения пропана от 82 до 98% расход абсорбента увеличивается на 63%. При этом величины Q, Fmax и Lmax возрастают примерно в 1,2 раза, а температура низа АОК практически не изменяется . Температура питания принята в данном случае равной 30 °С.

На рис. II 1.72 приведены зависимости, характеризующие влияние состава сырья на показатели работы десорбера, из которых следует, что с увеличением содержания абсорбента в сырье от 63,6 до 74,1% мол. показатели работы десорбера ухудшаются: фд увеличивается на 36% и QH — на 64%; L возрастает на 40%, Fmax и ^тах — на 60%. Следовательно, с увеличением содержания высококипящего компонента в сырье для обеспечения одной и той же четкости ректификации необходимы более высокие

Для каждого типа центробежного сепаратора экспериментальным путем определяют его эффективность и пропускную способность. В частности, на рис. V.10 приведены зависимости максимальной пропускной способности газожидкостных центробежных сепараторов конструкции ЦКБН от рабочего давления и диаметра центробежного элемента . Эффективность данного аппарата в диапазоне параметров, приведенных на рис. V.10, составляет /С„ ^ 50.

Небольшое время контакта при очистке рекомендуется для того, чтобы свести к минимуму те реакции, которые не связаны с удалением сернистых соединений. Необходимая глубина сероочистки достигается очень быстро . На рис. IV-3 приведены зависимости между содержанием серы и' потенциальных смол, потерями от полимеризации и временем контакта, наблюдавшиеся при очистке крекинг-дистиллята иранской нефти 96 %-ной серной кислотой при 4—10° С .

Проиллюстрируем теперь возможности, которые открывает моделирование пироЯизной печи. Пусть температура меняется по длине змеевика. Рассмотрим несколько профилей изменения температуры, охарактеризованных в подписи к рис. VII-4. На этом рисунке приведены зависимости выходов этилена и пропилена от температурного профиля реактора. Наибольший выход этилена, составляющий 33,5—33,8% от пропущенного сырья, получают в том случае, когда объем зоны разогрева лежит в пределах от 2 до 4 м3. С уменьшением или увеличением зоны разогрева выход этилена падает. Для пропилена наблюдается обратная зависимость: с увеличением зоны разогрева выход пропилена растет. Эти закономерности демонстрируют возможности улучшения

Для сравнения расчетных результатов ДП по различным моделям на рис. 1.3 приведены зависимости еэ/ес от W, рассчитанные по формулам , , и . При вычислении и предполагалось, что ес=2,5, a ed=80.

сказать теоретически. Обычно их определяют экспериментально или берут из справочной литературы по нефтям .' Для иллюстрации на рис. 2.3 приведены зависимости от температуры кинематических вязкостей для некоторых нефтей СССР .