Главная -> Словарь

Приведена номограмма

На рис. 10.13 приведена конструкция двухсекционного реактора гидроочистки дизельного топлива. Он представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат с эллиптическими днищами. Корпус реактора изготавливается из двухслойной стали 12ХМ и Of X18H10T.

При подаче сырья в парожидкостном состоянии необходимы соответствующая конструкция и достаточное пространство для сепарации паровой фазы сырья от жидкой. Некоторые варианты узла ввода сырья в колонну показаны на рис. 98. Для защиты корпуса колонны от воздействия сырьевого потока и придания направления сырьевой струе устанавливают отбойные листы или короба. Конструкция должна обеспечить пропуск жидкости с вы-шерасположенной на нижерасположенную тарелку. На рис. 99 приведена конструкция ввода со сборником жидкой фазы сырья, обеспечивающая ее подачу непосредственно в карманы расположенной ниже тарелки.

На рис. 259, б приведена конструкция вентиля, применяемого для нефтепродуктов. Особенностью этой конструкции является то, что для уменьшения усилия на шпиндель золотник вентилей с диаметром прохода более 100 мм выполнен двойным. Разгрузочный золотник меньшего диаметра закреплен на конце шпинделя и во время открывания при перемещении шпинделя вверх начинает движение раньше и открывает проход для выравнивания давления.

ства при аэрированных потоках применяют и для регулирования. На рис. 270 приведена конструкция шиберной электроприводной задвижки условным диаметром 800 мм, которую устанавливают на вертикальных линиях пневмотранспорта пылевидного катализатора в реактор и регенератор установки каталитического

Реактор с аксиальным вводом сырья и внутренней футеровкой Внутреннее устройство реакторов, применяемых в настояще время, не сложное. На рис. 23 приведена конструкция реактор

На рис. 3.56 приведена конструкция модифицированного распределителя эмульсии нижнего ввода. Распределитель нижнего ввода выполняется в виде продольного трубчатого коллектора с вертикальными стояками.

На рис. 3.57 приведена конструкция ввода высокого напряжения, с помощью которого производится подсоединение к трансформатору и электродам.

На рис. 3.74 приведена конструкция реактора риформинга с радиальным вводом газового потока и корпусом из двухслойной стали 12ХМ 4- 08Х18Н10Т. Такого типа аппараты применяются для замены отработавших свой срок реакторных блоков установок Л35-11/300. Данные об этих реакторах приведены в табл. 3.28.

На рис. 3.79 приведена конструкция реактора гидроочистки масел с восходящим потоком газожидкостной смеси. Этот реактор отличается более эффективной работой, так как обеспечивается более высокое качество распределения газа и жидкости по высоте слоя и в результате — увеличение диапазона нагрузок по жидкости на катализатор.

На рис. XV-5 приведена конструкция горизонтального электрофильтра, предназначенного для улавливания технического углерода из углеродной газовой смеси при температуре от 100 до 250 °С и катализаторной пыли на установках каталитического крекинга с пылевидным катализатором.

На рис. XV-б приведена конструкция вертикального трубчатого электрофильтра, предназначенного для улавливания тумана серной кислоты из хвостовых газов с температурой 50 °С при сернокислотном производстве.

Кроме того, значение констант фазового равновесия для ряда углеводородов можно определять из графиков, таблиц и номограмм. На рис. 12. 4 приведена номограмма для определения констант фазового равновесия углеводородов от метана до к-декана .

На рис. 8.1 приведена номограмма для практического использования уравнения . При построении номограммы фактор парафинистости К определен при постоянном значении поправки на угол наклона кривой НТК At a 3 С, что соответствует уклону 0,40-0,45 -. В интервале значений уклона от 0,2 до 0,7 погрешность номограммы за счет этой величины не превышает 1,О-1,2%.

Для определения констант равновесия предложен ряд номограмм и диаграмм . На рис. 1.16 приведена номограмма Уинна, которая позволяет определять константы фазового равновесия в зависимости от температуры, давления и нормальной температуры кипения соединения.

В статье излагается методика расчета общего расхода и угара масла в автотранспортных предприятиях. Предложены формулы и уравнения для определения общего