Главная -> Словарь

Приведенным уравнениям

В приведенных уравнениях NI — число мольных долей компонентов в смеси для паровой фазы yt и для жидкой фазы хг, TKp.i и Ркр. и давали вполне приемлемую сходимость с экспериментальными данными.

В приведенных уравнениях L и G — массовые расходы или скорости жидкости и пара.

Во всех приведенных уравнениях физические свойства следует определять при средней температуре потока. В тех уравнениях, где используется значение Ргст — соответствующие величины вычисляются при средней температуре стенки.

В приведенных уравнениях направление теплового потока учитывается соотношением 0'25.

Во всех приведенных уравнениях скорость регенерации существенно возрастает при росте парциального давления кислорода. Так как повышение общего давления в регенераторе резко увеличивает парциальное давление кислорода при заданной его концентрации на выходе из слоя , то это способствует росту скорости регенерации.

В приведенных уравнениях путь выгорания частицы рассчитывался при условии одинаковой скорости частицы и газового потока. Малая частица быстро воспринимает скорость газового потока; уменьшению относительной скорости способствует и дальнейшее уменьшение ее размера в процессе выгорания. Но в общем случае для решения задачи необходимо знать закон изменения скорости движения частицы. Для этого надо рассмотреть движение частицы переменной массы совместно с ее выгоранием, что и было сделано автором в 1948 г. .

В приведенных уравнениях w — скорость гомогенной химической реакции, выраженная в моль1 л^1 сек~^\ wt — то же, но имеющая размерность люль1сек~1; W2 — то же, но учитываемая в долях моля в сек., .У- — скорость гомогенных и гетерогенных реакций, проводимых в струе, -отнесенная к фиктивному времени реагирования

Расчет по приведенным уравнениям выполняют в поверочном варианте с задаваемой трассой трубопровода и его диаметром. Расчет выполняют также при заданных параметрах потока на выходе из печи: максимальной температуре нагрева мазута в печи и давлении, обеспечивающем испарение мазута с долей отгона паровой фазы, равной сумме дистиллятных фракций. Расчет проводят методом последовательного приближения, принципиальная блок-схема расчета показана на рис. 1-36. Для повышения точности расчета трубопровод следует разбить на несколько участков.

Пример. Определить эффективность колпачковых тарелок по приведенным уравнениям для следующих условий: L/V=l,7; a=2; т=1,5; ц=1000 Па-с; М= = 150; рж=800 кг/м3; s=0,03 м; и=0,06 м.

Таким образом, при уточнении состава продуктов по приведенным уравнениям вместо итерационного решения исходной системы уравнений высокой размерности с большим числом комлонентов решается небольшая система уравнений без итераций.

^ ?! !?0 Определяется по приведенным уравнениям

т. е. получим уравнения, аналогичные ранее приведенным уравнениям материального баланса, которые включают материальные потоки и энтальпии.

Полученный по приведенным уравнениям диаметр колонны округляют до ближайшего стандартного и затем проверяют его приемлемость после расчета переливных устройств.

Задавшись допустимой величиной сопротивления циклона Ар и выбрав по каталогу тип и размеры циклона, по приведенным уравнениям определяют производительность циклона Уц и число циклонов.

По приведенным уравнениям решается также задача определения "предельных" параметров потока и струи по известному коэффициенту структуры. На начальном участке струи коэффициент структуры постоянен, а с удалением от сопла он постепенно снижается. Установка перед соплом стабилизатора потока, использование других приемов подготовки потока могут существенно изменить число Р-'ейнольдса и коэффициент турбулентной структуры.

Эти основные отличительные особенности состоят в следующем: 1. Заранее нельзя задать составы продуктов колонны, которые бы удовлетворяли всем приведенным уравнениям. Это связано с тем, что уравнения материально-теплового баланса колонны — должны удовлетворяться также и при условии получения соответствующих продуктовых концентраций у, D я xiw при расчете их по уравнениям рабочей линии и равновесия. Однако эти расчетные концентрации, как правило, не будут равны заданным, хотя последние и выбирались с учетом уравнений — . Поэтому задать можно только две из них, например концентрацию какого-либо компонента или сумму концентраций компонентов

Полученную по приведенным уравнениям величину скорости захлебывания необходимо умножить на поправочный коэффициент Кн, зависящий от расстояния между тарелками Нт и определяемый по графику, приведенному на рис. VII-20.

Полученный по приведенным уравнениям диаметр колонны округляют до ближайшего стандартного и затем проверяют на приемлемость при расчете переливных устройств, уноса жидкости потоком паров, сопротивления тарелки и т.д. Для стальных аппаратов рекомендованы значения диаметров от 400 до 1000 мм через каждые 100 мм, от 1200 до 4000 мм через 200 мм, 2500, 4500, 5000, 5600, 6300 мм, от 7000 до 10000 мм через 500 мм, от 11000 до 14000 мм через 1000 мм, от 16000 до 20000 мм через 2000 мм.