Главная -> Словарь

Приведите принципиальную

'Осуществляться в смешаной или в паровой фазах. Соответственно этому различается количественный и качественный состав газов, образующихся в этих условиях. В табл. 19 приведено сравнение состава газов смешанофазного и парофазного процессов.

Описанная последовательность очистки требует трех операций по экстракционной перегонке. Типичные анализы исходных продуктов и характеристика основных процессов разделения даны в табл. 19. Типичные величины скорости течения исходного продукта и растворителя даны в табл. 9. В табл. 20 приведено сравнение чисел теоретических тарелок, необходимых для основных процессов разделения при прямой фракциони-ровке и при экстракционной перегонке. На практике для таких операций по разделению компонентов применяются колонны со 100 теоретическими тарелками, причем растворитель подается в колонну на четвертую или пятую тарелку от верха.

Можно избежать применения «вытесняющей» жидкости при адсорб-цлонно-десорбционном процессе, подавая в колонну смесь ароматических углеводородов с предельными, содержащую примерно 65% ароматических. Когда такая десорбционная смесь прспускается через колонну с силикагелем, она разделяется на зону, богатую предельными углеводородами, за которой следует зона ароматического десорбеита. В действительности предельная «вытесняющая» жидкость, которая вытесняет из колонны неароматическую часть загрузки, возникает in situ в результате избирательного действия силикагеля. На рис. 23 показана диаграмма изменения состава выходящей жидкости при применении разбавленного десорбента . На рис. 24 приведено сравнение степени извлечения ароматических углеводородов при различной степени их чистоты с применением вытесняющей жидкости, без лее и с применением разбавленного десорбепта . Чтобы выявить различие, в этих сравнительных опытах рециркуляция не производилась. Максимальная степень чистоты получаемых ароматических углеводородов достигается при применении «вытесняющей» жидкости. При применении разбавленного десорбента из установки можно исключить одну или две ректификационные колонны в зависимости от требуемой степени чистоты получаемого бензола и толуола.

В табл. 14 приведено сравнение экспериментальных и вычисленных значений молярного объема при 99° для 121 соединения, синтезированного по Проекту 42 Американского нефтяного института. Как видно из табл. 14, совпадение с экспериментальными данными хорошее. Полициклические нафтепы и полициклические ароматические углеводороды имеют более высокие вычисленные значения молярного объема по сравнению с экспериментальными, как это отмечалось и в оригинальной работе.

В табл. 16 приведено сравнение вычисленных значений молярного объема с экспериментальными данными Бриджмена по влиянию давления до 10 000 кГ/см? при температуре 0 и 50° на молярный объем.

В табл. 21 приведено сравнение функций Эйкмана и Лорснтца , а также функции Гладстона и Дэйла

В табл. П-4 приведено сравнение продуктов окисления циркулирующим кислородом некоторых типов углеводородов при 110° С. Величины выражены в процентах от общего количества поглощенного кислорода. Парафины и нафтены дают наибольший выход кислот, карбонильных соединений и двуокиси углерода. Парафины дают наибольший выход воды, нафтены — наибольший выход перекисей. За исключением перекисей , связи между какими-либо из этих продуктов и материальным исполнением двигателя не установлено.

Ван-Винкл выполнил анализ имеющихся методов расчёта энтальпии парообразных нефтепродуктов . Общую энтальпию нефтепродукта автор рекомендует определять суммированием энтальпий узких фракций. Этот метод громоздок, но несмотря на это, он широко применяется. В работе приведено сравнение некоторых методоз расчёта энтальпии. На практике применяется также метод расчёта энтальпии парожидкостных смесей нефтепродуктов, заключающийся в том, что допускается образование пара при какой-то температуре, определяемой как средняя температура кипения 199,174))). Энтальпия пара при этом определяется как энтальпия жидкости плюс скрытая теплота испарения при температуре кипения.

Усовершенствование микросферического ЦСК, узла подачи тяжелого сырья, монтаж охлаждающей поверхности внутри или вне регенератора позволили постепенно повышать температуру конца кипения вакуумного газойля и затем приступить к решению главной задачи углубления переработки нефти, а именно, к крекингу мазута и гудрона, являющемуся малоотходным процессом. На первом этапе были решены трудности, связанные с переработкой кокса: образующийся в процессе кокс сжигается в регенераторе, а выделяющееся при этом тепло используется для поддержания эндотермической реакции крекинга, выработки электроэнергии для компримирования воздуха, подаваемого в регенератор и водяного пара высокого давления, который не только обеспечивает полное удовлетворение потребности в паре самого процесса, но в значительных количествах отпускается на сторону. Однако этого оказалось недостаточно. Отравление катализатора обусловлено не только коксообразованием , т.е. обратимой и необратимой дезактивацией катализатора из-за отложения на нем металлов . В табл. 5.11 приведено сравнение качества сырья, расхода катализатора и выхода продуктов при крекинге мазута и вакуумного газойля. Видно, что коксуемость мазута в 30 раз больше, чем у вакуумного газойля, а содержание металлов и расход катализатора - соответственно в 340 и в 14 раз, несмотря на меньшую степень превращения. Большой расход катализатора делает процесс нерентабельным. Поэтому на первом этапе утяжеления сырья каталитическому крекингу подвергают прямогон-ный мазут благородных нефтей с содержанием металлов не более 30 мг/кг. Мазуты и гудроны с большим содержанием металлов нуждаются в предварительной подготовке. В качестве процесса предварительной подготовки гудронов выбран блок APT. На рис. 5.8 показана схема установки каталитического крекинга мазутов Эйч-Оу-Си с содержанием металлов не более 30 мг/кг или гудронов после подготовки на блоке APT.

Ниже приведено сравнение технико-экономических показателей установок каталитического риформинга со стационарным катализатором различной мощности:

В табл. 6.8 приведено сравнение показателей работы установки полурегенеративного риформинга сплавлением 2,1 МПа с установкой РНРК первого поколения после реконструкции и второго поколения .

5. Каково назначение стабилизации промысловой нефти? Приведите принципиальную технологическую схему установки.

14. Как осуществляют очистку горючих газов от сероводорода и диоксида углерода? Приведите принципиальную технологическую схему установки аминной очистки газов.

26. Приведите принципиальную технологическую схему блока атмосферной перегонки установки ЭЛОУ - АВТ - 6.

29. Приведите принципиальную схему блока вакуумной перегонки мазута установки ЭЛОУ - АВТ - 6.

32. Приведите принципиальную схему блока стабилизации и вторичной перегонки установки ЭЛОУ - АВТ - 6.

33. Приведите принципиальную схему одно- и двухколонной вакуумной перегонки по масляному варианту.

36. Приведите принципиальную конструкцию вакуумной пере-крестноточной насадочной колонны АВТ и объясните принцип ее работы.

37. Приведите принципиальную конструкцию вакуумной пе-рекрестноточной насадочной колонны для четкого фракционирования мазута на масляные дистилляты и укажите ее достоинства.

38. Приведите принципиальную схему типовых и перспективных конденсационно-вакуумсоздающих систем вакуумных колонн.

41. Приведите принципиальную схему ГФУ для разделения предельных углеводородных газов и укажите параметры колонн.

42. Приведите принципиальную схему АГФУ для разделения газов каталитического крекинга и укажите параметры колонн.