Главная -> Словарь

Приземной концентрации

На рис. 28 приводится зависимость остаточного содержания СО в газе после конверсии от расхода водяного пара при 300—500° С . Глубокая конверсия СО связана с необходимостью применения больших удельных расходов водяного пара. Поэтому в практических условиях конверсию СО проводят в две или три ступени. Если степень конверсии СО на каждой ступени будет около 60—70%, можно достичь необходимой глубины превращения при сравнительно низком расходе пара.

В зависимости от количества эжекторов насосы подразделяются на двух-, трех-, четырех- и пятиступенчатые и могут создавать различное остаточное давление. Ниже приводится зависимость между количеством эжекторов и создаваемым давлением:

Снижение количества катализатора в регенераторе или повышение степени его регенерации обеспечиваются также секционированием реакционной зоны . На рис. 4.49 приводится зависимость содержания остаточного кокса на регенерированном катализаторе в двухзонном регенераторе от степени окисления кокса на I стадии. Оптимальное соотношение степени окисления кокса в первой и второй зонах составляет 80:20.

В табл. 1.1 приводится зависимость относительного объема ——

где т — наклон кривой зависимости логарифма вязкости от логарифма продолжительности старения. Предложенный индекс количественно характеризует скорость твердения битума при старении. В табл. 3.9 приводится зависимость между ИСБ и степенью аномальности течения четырех битумов, т. е. показано влияние старения битума на аномалию его вязкости . Ско?ость^^гвердения при старении битумов, обладающих заметной аномалией течения, больше, чем битумов, более простых по реологическим свойствам, со средней степенью аномального течения . _Твер_д_ение_ битума при старении является, в первую очередь, проявлением его тиксо-тропных свойств.

Это наиболее распространенный способ проведения термического крекинга. Кроме того, можно также рециркулировать остаток в системе, возвращая все продукты, кипящие выше, чем бензин, в крекинг-печь и получая из нефти только крекинг-бензин, газообразные углеводороды и нефтяной кокс. В этом случае реакционную камеру конструируют так, чтобы кокс мог в ней собираться и но мере надобности из нее удаляться. В качестве сырья для этого метода предпочитают использовать продукты, легко образующие нефтяной кокс, вследствие чего их можно только с большим трудом подвергать крекингу с выводом остатка из системы. Таким сырьем являются в первую очередь высоко кипящие остатки от перегонки нефти, имеющие ароматическую природу, на что указывает их высокий удельный вес. Ниже приводится зависимость между удельным весом исходного сырья, подвергаемого термическому крекингу с получением кокса, и выходом последнего 47:

Позднее те же авторы описали опыты полимеризации этилена на пилотной установке непрерывного действия производительностью 10 кг полиэтилена в сутки . В работе приводится зависимость выходов продуктов полимеризации от содержания кислорода в пределах 0,002—0,050%, температуры в пределах 150—230° и давления в пределах 800—1350 am.

В табл. 3 приводится зависимость допустимого перепада

Исключительно важным свойством гликолей является их способность понижать температуру замерзания водных растворов, в которых они ассоциируют с водой, образуя гидраты. Температура замерзания этих гидратов ниже той, которая теоретически рассчитана для смеси гликоля с водой при концентрации, соответствующей составу гидрата. Чем ниже дипольный момент гликоля, тем больше его спосооность к ассоциации и понижению температуры замерзания раствора . Характерным свойством гликолей и их растворов является способность к переохлаждению. На рис. 3 приводится зависимость температуры замерзания водных растворов гликолей от их концентрации .

В табл. 17. 31 и 17. 32 приводится зависимость силы тока от скорости подачи электродной проволоки.

пшена, так и для всех фракций катализатора. При прочих равных условиях с увеличением среднего диаметра шариков возрастают значения числа Рейнольдса, необходимые для достижения того же выноса. На рис. 9 приводится зависимость числа Рейнольдса от числа Архимеда для условий начала выноса зернистого материала при неподвижном слое. Как видно, зависимость между числами Рейнольдса и Архимеда имеет линейный характер при условиях начала выноса и выражается для модели 1 уравнением.

Величина максимальной приземной концентрации вредных веществ См для выброса нагретой газовоздушной смеси из одиночного источника с круглым устьем при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии /м от источника определяется по формуле

Опасная скорость ветра ик на уровне флюгера , при которой имеет место наибольшее значение приземной концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе См, должна приниматься равной

Пример. Определить величину максимальной приземной концентрации См диоксида серы, выбрасываемого из дымовой трубы ТЭЦ, сжигающей сернистый мазут.

Величина максимальной приземной концентрации вредных веществ См для выброса нагретой газовоздушной смеси из одиночного источника с круглым устьем при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии /„ от источника определяется по формуле

Опасная скорость ветра им на уровне флюгера , при которой имеет место наибольшее значение приземной концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе См, должна приниматься равной

Пример. Определить величину максимальной приземной концентрации См диоксида серы, выбрасываемого из дымовой трубы ТЭЦ, сжигающей сернистый мазут.

дующему уравнению для максимальной приземной концентрации при не-

Максимальное значение приземной концентрации в этом случае

Для расчета максимальной приземной концентрации углеводорода использовалась формула (((2J ,

4. Расчет приземной концентрации SO~

В процессе паровоздушной регенерации в атмосферу вместе с водяным паром выводятся дымовые газы, содержащие «SO . Степень загрязнения атмосферы сернистыми соединениями не должна превышать норм, указан -ных в ГОСТ СН-369-67. Практика применения паровоздушной регенерации показывает, что максимальная приземная концентрация SO , как правило, значительно ниже указанных норм. Ниже приводится расчет приземной концентрации ^О для установок гидроочистки дизельного топлива.

4. Расчет приземной концентрации $0 .62