Главная -> Словарь

Продуктов атмосферной

12. К вопросу об очистке продуктов ароматизации нефти / В. С. Гутыря, М. А. Далии, В. М. Монахова // Там же.— № 6.— С. 84—88.

15. Очистка продуктов ароматизации в механических мешалках / В. С. Гутыря. М. А. Далин // Новости нефтеперераб.— № 3.— С. 3.

Чем выше в сырье концентрация нафтеновых углеводородов и, следовательно, значительнее затрата тепла на реакцию, тем, очевидно, на большее число зон следует разделить реакторный блок, чтобы повысить среднюю температуру реакции. После каждой зоны смесь частично прореагировавшего сырья и продуктов реакции поступает в нагревательный змеевик трубчатой печи для восстановления исходной температуры. Каждая из реакционных зон оформляется в виде отдельного аппарата. Число ступеней промежуточного подогрева определяется химическим составом сырья и активностью катализатора: чем_выше концентрация нафтеновых углеводородов в сырье и активнее катализатор, тем большего перепада температур следует ожидать в реакционной зоне, т. е. увеличивается необходимое число работающих реакторов. Так, на установках гидроформинга, перерабатывающих низкооктановые лигроины, достаточно иметь два последовательно работающих реактора, т. е. только одну ступень промежуточного подогрева. В то же время на старых зарубежных установках, где использовали такой же алюмомолибденовый катализатор, но в качестве сырья применяли бензины деструктивной гидрогенизации угля, богатые нафтеновыми углеводородами, приходилось иметь четыре последовательно включенных реактора и, следовательно, три ступени промежуточного подогрева **. Обращаясь к установкам типа платформинг, можно видеть, что даже при переработке низкооктанового парафинистого сырья необходимо иметь не менее трех реакторов; при этом в первом реакторе, как правило, наблюдается наибольший перепад температуры. Так, анализ работы одной полузаводской установки с размещением платинового катализатора в трех реакторах показал, что для различных видов сырья и глубин процесса перепад температур в первом реакторе составлял от —28 до —45, во втором — от —4 до —16 и в третьем — от О до —6° С***. Представляет интерес почти изотермический режим последнего реактора, указывающий, казалось бы, на его бесполезность. Однако анализы химического состава продуктов ароматизации после каждого реактора показали, что относительные выходы

Определение фракционного состава моторных топлив, высокооктановых компонентов , осветительных керосинов, растворителей и продуктов ароматизации проводится при атмосферном давлении в простых перегонных аппаратах, не снабженных ректифицирующими устройствами.

Обращаясь к установкам платформинга, можно видеть, что даже при переработке низкооктанового парафинистого сырья необходимо иметь не менее трех реакторов; при этом в первом реакторе, как правило, наблюдается наибольший перепад температуры. Так, анализ работы полузаводской установки** с размещением платинового катализатора в трех реакторах показал, что для различных видов сырья и глубины процесса температурный перепад в первом реакторе составлял 28—45 °С, во втором 4—16°С и в третьем 0—6°С. Представляет интерес почти изотермический режим последнего реактора, указывающий, казалось бы, на бесполезность этого аппарата. Однако анализ продуктов ароматизации после каждого реактора показал, что относительный выход ароматических углеводородов был следующим: в первом реакторе 50— 55%, во втором 25—35%, в третьем 15—25%. Отсутствие перепада температур в третьем реакторе объясняется компенсацией тепла, расходуемого на эндотермические реакции дегидрирования, теплом, выделяющимся при экзотермических реакциях гидрокрекинга. Роль последних реакций наиболее велика при большой глубине превращения, достигаемой в третьем реакторе.

Рис. 1. Зависимость селективности образования продуктов ароматизации пропана и н-бутана от температуры

При сравнении состава продуктов ароматизации н-парафинов С4 и C

Пример. Построить кривую ИТК нефти по следующим данным о выходе продуктов атмосферной перегонки нефти и температурам 50% отгонов продуктов по стандартной разгонке .

В работе : получены следующие зависимости для расчета вязкости продуктов атмосферной перегонки сернистых и высокосернистых нефтей:

Качество продуктов атмосферной части АВТ при переработке арланской нефти

2177—59 продуктов атмосферной ча-

Повышение температуры нагрева отбензиненной нефти в печи •благоприятно сказывается на четкости разделения дизельного топлива и мазута. Однако Б случае перегонки сернистых и особенно высокосернистых нефтей повышение температуры сырья второй колонны ограничено стабильностью продуктов атмосферной колонны, поэтому необходимо проводить специальную экспериментальную работу для подб'ора оптимального значения температуры. Следует также в полной мере использовать возможность повышения теплосодержания сырья атмосферной колонны, увеличивая степень паровой фазы понижением давления при перегонке и при нагреве в печном змеевике. Поэтому в первую очередь необходимо •осуществить раздельный нагрев потоков горячей струи первой колонны и сырья атмосферной колонны , а также увеличить число потоков сырья в печи и диаметр трансферной линии .

Обессоленная нефть перерабатывается на установках АВТ с отбором 37% светлых, в том числе: 5% бензина, 3%-узкой фракции, 15% керосина, 14% дизельного топлива. Качество продуктов атмосферной части установок АВТ показано в табл. 4. Кроме того, на установках отбирается вакуумный газойль от 5 до 10% на нефть. Качество сырья и продуктов вакуумной колонны приведено в табл. 5 .

Таблица 4 Качество продуктов атмосферной части АВТ при переработке арланской нефти

Рис. 1 Кривые -разгонки по ГОСТ 2177—59 продуктов атмосферной части АВТ типа А-12Ц: I — бензин колонны К-1 после стабилизации; 2 — узкая фракция 85—120°, получаемая с верха колонны К-2 или К-6 ; 3 — промежуточная бензиновая фракция, получаемая с низа К-6; 4 — промежуточная бензиновая фракция, получаемая боковым погоном из К-2; 5 — керосин; 6 — дизельное топливо; 7 — мазут

На рис. 1, 2 приведены кривые разгонок продуктов атмосферной колонны АВТ. Нечёткость разделения между дизельным топливом и керосином, как показывают расчеты, я-вляется следствием увеличенного съема тепла промежуточным циркуляционным орошением, которое практически отводит почти 50% от общего количества тепла, снимаемого орошением. В результате в укрепляющей секции керосина флегмовое число составляет только 0,4, что недостаточно при 8—10 ректификационных тарелках желобчатого типа.

Значительное количество кислородных соединений, преимущественно кетонов и альдегидов, содержащихся в продуктах перегонки сланцевых смол, отличает их от продуктов нефтяного происхождения и, конечно, сказывается и на удельных весах. Более того, если у нефтяных продуктов .дестиллаты вакуумной и атмосферной перегонок отличаются в основном удельными весами и температурами кипения, то вакуумная перегонка сланцевых смол дает продукты, по своему составу отличающиеся от продуктов атмосферной перегонки. И. Хюссе , например, нашел, что смола эстонских сланцев при перегонке под атмосферным давлением не дает фракций с удельными весами более 0,97, в то время как при перегонке под вакуумом та же величина отгона дает фракции с удельными весами 1,015—1,02.

1. Илембитова Р.Н., Ахнадеева S.A., Александров И.А., Р е у т Э.А. Методы расчета основных физико-химических свойств продуктов атмосферной, вакуумной и глубоковакуумной перегонки нефти.- Науч. тр., вып. 19.-М.: ЦШШТЭ-нефтехим, 1980, с. 108.-