Главная -> Словарь

Продуктов разделения

Таким образом, из рассмотренных данных можно заключить, что образующиеся при окислении топлива гидропероксиды реагируют с полимерными цепочками тиокола, вероятно по С—S-или S—S-связям, вызывая их разрыв с образованием продуктов, растворимых и нерастворимых в топливе.

Температура. На установках сернокислотного алкилирования для проведения реакции требуются относительно низкие температуры. Это связано с необходимостью подавления полимеризации и образования других нежелательных побочных продуктов, растворимых в кислоте и в углеводородах. Большинство промышленных установок работает при температуре в реакторе от 1,5 до 18 °С .

Вопрос химической стабильности нефтяных продуктов приобрел за последние годы исключительное значение. Применение крекинг-бензина, богатого непредельными углеводородами и обладающего склонностью к образованию смолоподобных продуктов, частью растворимых в бензине, частью выпадающих в осадок, привело к созданию ряда способов для оценки стабильности и смолообразующей способности моторных топлив.

Большинство известных методов оценки стабильности нефтепродуктов основано на определении эффекта действия кислорода или воздуха на испытуемый нефтепродукт при повышенных температурах в присутствии катализаторов или без них. Этот эффект обычно выражается в смоло- и осадкообразовании и образовании коррозионных продуктов, растворимых в испытуемом-продукте. Фиксация указанных продуктов термической и окислительной обработки составляет сущность большинства предложенных методов определения стабильности.

Данные по элементному составу продуктов, растворимых в воде, — нижний слой — показывают, что при очистке сернистых реактивных топлив получаются нефтяные сульфокислоты, количество которых зависит от содержания сернистых соединений, ароматических углеводородов, концентрации серного ангидрида и составляет в среднем 5—10% на сырье. Водорастворимые сульфокислоты являются одним из лучших компонентов, применяемых при получении отечественных смазочно-охлаждающих жидкостей, для металлообрабатывающей промышленности. Производство их из минеральных масел не обеспечивает возрастающей потребности промышленности в высокоэффективных и дешевых смазочно-охлаждающих жидкостях. Промышленное применение рассматриваемого метода очистки топлив от сернистых соединений позволит получать наряду с высококачественными топливами и ценный компонент для смазочно-охлаждающих жидкостей.

получением продуктов: растворимых в во-

Изучение влияния структур спиртов на выход продуктов, растворимых в пиридине и этаноле, и на состав газов было проведено при 290°С для угля, содержащего 77,3% углерода и 6,3% водорода . Практически полная растворимость в пиридине и на 60-70% в этаноле наблюдалась при обработке угля в нэопропнловом я вторичном бутиловом спирте . В составе газовой фазы обнаружено значительное количество водорода, а при использовании вторичного бутилового спирта - заметное количество метана . Как следует из рис. 7.4 и 7.5, максимумы выделения водорода и выходов растворимых продуктов совпадают. В растворимых в пиридине продуктах, получающихся с высоким выходом, соотношение Н/С заметно выше, чем в угле, и составляет 1,08-1,17. Выражение О/С в растворимых продуктах почти не меняется по сравнению с исходным углем.

Изучение динамики изменения выхода смолы и твердого остатка при добавлении коксовой пыли и пиритного шлама, проведенное Угаем и Школлером , показало, что в присутствии добавок выход твердого остатка возрастает за счет уменьшения выхода смолы. Кроме того, значительно возрастает выделение кислорода в составе оксида углерода. Выделение диоксида углерода при введении КП начинается при 450 °С, а в присутствии КП+ПШ - на 50 °С ниже, и при этом значительно увеличивается выход молекулярного водорода. Следовательно, в присутствии композиций меняются интенсивность и направленность процессов, связанных с участием водорода и кислорода . Присутствие КП и ПШ существенно влияет на выход и температурный интервал существования продуктов, растворимых в гексане, хлороформе и диметилформамиде . При пиролизе газового угля выход этих продуктов возрастает, а затем резко уменьшается. При Т 430 "С растворимые продукты отсутствуют

у более метаморфизованных углей экстракт также почти на 100% состоит из кислых продуктов, растворимых в щелочи. Выход кислых экстрактов существенно увеличивается при использовании спирто-бензольной и спиртопиридиновой смесей, содержащих щелочь .

присадки с образованием продуктов, растворимых в ароматике • В результате-выход мытого продукта возрастает за счет некоторого количества присадки. Найденные закономерности хорошо согласуются с имеющимся практическим опытом.

Озонолиз асфальтенов озонирующей смесью, содержащей около 10 % озона, протекает при 20 °С в растворе хлороформа с получением продуктов: растворимых в воде , нерастворимых в воде и растворимых в хлорированных углеводородах .

Число компонентов или целевых фракций в исходной смеси Число промежуточных и конечных продуктов разделения, включая сырье Число решаемых подсистем синтеза Число возможных структур или схем разделения Г2)))!

Степень снижения энергетических затрат от применения многопоточных вводов питания увеличивается с уменьшением содержания дистиллятных компонентов в сырье и четкости разделения и увеличения относительной летучести компонентов . В связи 'с этим раздельная подача сырья при частичном отбензинивании нефти позволяет получать большой выигрыш энергии, в то время как ввод сырья двумя потоками при разделении изомеров бутана, например, оказывается малоэффективным. Следовательно, эффективность применения схем с несколькими сырьевыми потоками, различающимися температурами и составами, определяется соотношением расходов сырьевых потоков, фракционным составом сырья и требованиями к качеству продуктов разделения. Применение колонн с несколькими сырьевыми потоками может быть оправдано также и некоторыми другими соображениями, а имен-

Таблица II.2. Состав сырья и продуктов разделения

Таким образом, в методе динамического программирования вначале рассматривают синтез оптимальных подсистем ректификации. В первую очередь определяют подгруппы всех компонентов, состоящие из сырья, промежуточных и конечных продуктов разделения с числом компонентов или фракций больше двух. Далее для каждой группы рассчитывают все подсистемы или подпроблемы, т. е. все технологические схемы, обеспечивающие возможное раз* деление подгрупп компонентов. Наконец, результаты расчета каждой подсистемы суммируют по принципу оптимальности Белмана и

Таблица III.5. Качество продуктов разделения мазута в вакуумной колонне

Материальный баланс после реконструкции колонны приведен в табл. III.4, а качество продуктов разделения в табл. III.5. Как видно из этих данных, реконструкция позволила увеличить производительность колонны почти в два раза, получить отбор широкой масляной фракции н. к.—490 °С от потенциала 83—85% при высоком качестве разделения без заметного температурного налегания меж-' ду широкой фракцией и гудроном. Специальное устройство ввода сырья в колонну обеспечило высокую степень сепарации гудроновых частиц —унос этих частиц в зоне ввода сырья составил около 34%, при эффективности сепарации сетчатого отбойника 98,5—99,3%. К. п. д. клапанных тарелок составил 30—37% при среднем гидравлическом сопротивлении на одну тарелку 5,3—6,7 гПа, нагрузка тарелок по пару составила fs=l,3—1,5 и нагрузка тарелок по жидкости' Lv= = 4,7—5,7 м3/.

При одинаковой чистоте конечных продуктов разделения по схеме б труднее обеспечить допустимую чистоту промежуточного продукта — стабильной фракции н.к.— 180°С, выводимой с низа стабилизатора, ввиду малого содержания в ней примесей. Поэто-

Таблица IV.5. Технологический режим и качество продуктов разделения

Выбор параметров технологического режима проводили при температурах не выше 300 °С с тем, чтобы гарантировать минимальное количество продуктов разложения в целевой фракции и побочных продуктов разделения. Для регенерации тепла горячих потоков принята схема последовательного нагрева всего потока сырья в теплообменниках. Основные расчетные данные работы установки по оптимальной схеме приведены в табл. IV.9.

Головным погоном из сложной колонны отбирается пропановая фракция, с остатком уходит алкилат, с боковым погоном выше ввода сырья в жидкой фазе выводится изо-бутановая фракция, а боковыми погонами ниже ввода сырья в паровой фазе отбирают сначала изобутановую фракцию и затем фракцию ^-бутана . Состав сырья и продуктов разделения приведены в табл. IV.15. Технологические параметры ректификации продуктов алкилирования в сложной колонне приведены ниже:

Таблица IV. 16. Состав стабильного изомеризата и продуктов разделения*