Главная -> Словарь

Промежуточный холодильник

В табл. 36 приведены величины температурных коэфициентов плотности для отдельных фракций смолы коксования эстонских сланцев в камерных печах. Измерение удельных весов этих фракций было произведено в сравнительно узком промежутке температур и недостаточно точным способом. Более точные измерения удельных весов подобных продуктов — фракций коксовой смолы одного коксохимического завода — были проведены в Украинском Углехимическом институте . Эти данные помещены в таблг- 37.

ным табл. 37 расчеты для фракций коксовой смолы углехимического завода показали, что легкая фракция дает практически постоянную величину температурного коэфициента плотности во всем измеренном промежутке температур. Фенольная и поглотительная фракции показывают криволинейную зависимость плотности от температуры. Усреднение температурного коэфициента дает для фенольной фракции отклонение от прямолнней-

денными опытными величинами температурных коэфициентов плотности и определенными графически по диаграмме рис. 27 составляет 2,3%. При определении удельных весов это дает среднюю ошибку около 0,2% на промежутке температур в 100°. Максимальная ошибка по приведенным данным — сколо 0,5%. Эта точность вполне удовлетворяет технические расчеты, требующие знаний температурных коэфициентов плотности жидкостей.

1. Расчет величины й\ по значению dl'~ для технических целей возможен во всем допустимом промежутке температур. Для этого по таблице

она была построена по условным разгонкам, причем было принято, что во всем взятом промежутке температур кипения, химический характер отдельных составляющих смеси не меняется. В действительности, чаще всего бывает так, что химический характер компонентов, составляющих данный продукт, меняется по температурам кипения, т. е. величина пока-

зателя К различна во всем промежутке температур кипения реальных продуктов.

Если сравнивать молекулярные веса сланцевых продуктов с молекулярными весами продуктов нефтяного происхождения, то по данным наших работ для генераторной и тоннельной смолы кривая Обрядчикова дает примерное совпадение только в области температур до 150°. Для 200° расхождение с нашими данными +7,9%, а для 300° +12%. Еще большие расхождения дает формула Крега. Наилучшее совпадение получилось с формулой Воинова. До 100° совпадение почти полное, для более высоких температур наши данные несколько меньше данных, рассчитанных по формуле Воинова. В промежутке температур 150—300° расхождение составляет от —8,6 до —5%.

Фракция Теплоемкость ккал/кг в промежутке температур Молекулярный вес ** Скрытая теплота ис-

Проверку приложимости уравнения Вальтера к смазочным маслам наиболее тщательно провели Эрк и Экк в промежутке температур 20— 80° и Штейнер в промежутке температур 20—100° при а = 0,8. Эти авторы нашли, что кривые вязкости масел в координатах lg lg и lg Г не являются точно прямыми линиями, а выпуклы в сторону низких температур и малых вязкостей.

Пользуясь величинами радиусов молекул, вычисленных из величин молекулярной рефракции на ряде жидкостей и жидких газов, Боровик установил, что во всем промежутке температур жидкости до газообразного состояния расхождение между опытными и рассчитанными величинами теплопроводности сходятся с точностью до 10 — 20%. Таким образом формула Боровика дает более точные данные, чем, например, формула Бридж-мена , которая в применении к обычным жидкостям дает отклонение порядка 30 — 40%, а для жидких газов— до 80%.

pax, причем расхождение в выходах продуктов перегонки лежало в пределах 1—1,5% . Разгонки, по Энглеру, конденсатов паровой фазы, полученных при различных температурах отгона, даны в табл. 117. Приведенная на рис. 92 кривая ОИ снята в промежутке температур нагрева, обеспечивающем необходимый отбор фракций. Однако, вследствие

При разделении смесей предельных газов с высоким содержанием легких углеводородов более эффективным оказывается применение абсорбционной схемы в с деметанизацией газов при -низких температурах на первой ступени разделения. В качестве примера приведена технологическая схема газоперерабатывающего завода , предназначенная для переработки полутного нефтяного rasa-, «держащего 270 г/мя углеводородов С3 и выше, и для фрак-цианирования широкой фракции . На установке принят легкий абсорбент , в связи с чем ,роль десорбера выполняет стабилизатор. Деметаяизатор имеет промежуточный холодильник выше ввода сырья. Стабилизатор выполнен в виде сложной колонны с боковой отпариой секцией и боковым отбором продукта в паровой фазе ниже ввода сырья с получением одновремен-•но пропаяовой, бутановой и пентановой фракций.

ч — промежуточный холодильник.

а — одноступенчатый компрессор двойного действия; / — цилиндр; 2 — поршень; 3 — всасывающие клапаны; 4 — нагнетательные клапаны; б — двухступенчатый компрессор; / — цилиндр низкого давления; 2 — всасывающие клапаны; 3 — нагнетательные клапаны; 4 — промежуточный холодильник; 5 — цилиндр высокого давления.

Схема предлагаемого процесса деасфальтизации гудрона заметно упрощается по сравнению с типовой за счет исключения трех испарителей деасфальтизатного раствора, поршневого газового компрессора с сопутствующим оборудованием . Струйные аппараты, благодаря простоте конструкции и отсутствию движущихся деталей, широко используются в нефтедобыче и нефтепереработке.

' В верхнюю часть абсорбера 3 с низу стабилизационной колонны 4 подается в качестве абсорбента дебутанизированный бензин. Жирный газ и нестабильный бензин поступают в среднюю часть абсорбера. Для снятия тепла абсорбции служит промежуточный холодильник 8. Сверху абсорбера уходит сухой газ. Для удаления механически увлеченных потоком газа капелек абсорбента установлен сепаратор или дополнительный абсорбер 5, орошаемый обычно более тяжелым абсорбентом .

1 — печь; Z — контактные камеры; 3 — полония фракционировании; 4 -- промежуточный холодильник.

1 — компрессия, очистка, осушка; г—деметанизирующий абсорбер-десорбер; з — промежуточный холодильник; 4 — контактный холодильник для тощего абсорбента и газа, выходящего ив абсорбера-десорбера; б — аккумулятор абсорбента; е — кипятильник; 7 — теплообменник; 8 — холодильник тощего абсорбента; 9 — деэтанизатор; ю — вторичный деметанизатор; и — этилен-этановая колоннад

^i~'абсорбер; 2 — холодильник; з — промежуточный холодильник при абсорбере; t —

При повторных пусках компрессоров в период эксплуатации установки также необходимо создавать условия, соответствующие рабочим параметрам. Для этого, как правило, требуется понижение давления в системе циркуляции, что достигается отводом газов на факел и приводит к потере аммиака. Во избежание этого предусматривают пусковые контуры с промежуточным холодильником, которые отключают от остальной системы. Компрессор пускают при соответствующем давлении газа в пусковом контуре и полностью открытой перепускной линии через промежуточный холодильник. После достижения стабильной работы компрессора, постепенно закрывая перепускную линию и открывая задвижки на линиях всасывания и нагнетания, начинают плавно увеличивать циркуляцию газа через соответствующие рабочие контуры.

К-1—экстракционная колонна; К-2—испаритель высокого давления битумного раствора; К-3—битумная отпарная колонна; K-i—паровой кипятильник высокого давления масляного раствора —первая ступень отгонки пропана; К-5—паровой кипятильник высокого давления масляного раствора — вторая ступень отгонки пропана; К-в — масляная отпарная колонна —третья ступень отгонки пропана; Т-1—паровой подогреватель сырья; Т-2 — паровой подогреватель пропана; Т-3 — битумный холодильник; Т-4~масляный холодильник; Т-5 — пропано-вый конденсатор: Т-в—конденсатор смешения; Т-7 — промежуточный холодильник пропанового компрессора: Т-*—холодильник легких газов, выводимых из системы; J7-/ — битумная трубчатая печь; Н-7 — промежуточная емкость пропана; Е-2—брызгоотделитель; Н-1 г-сырьевой насос; //-2 — пропановый насос; Н-5—битумный насос; Н-4—масляный насос; H-S—пропановый компрессор; 1— вход ^ ' ' сырья; 2—выход деасфальтированного масла; 3 — выход битума,

Центробежный компрессор пускают при закрытой задвижке на линии нагнетания и при полностью открытой перепускной линии через антипомпажный клапан и промежуточный холодильник. После достижения стабильной работы компрессора, постепенно закрывая антипомпажный клапан и открывая задвижку на линии нагнетания, начинают и плавно увеличивают циркуляцию газа через реакторы и устанавливают наиболее экономичный режим работы компрессора.

Помпажный режим возникает при значительном снижении расхода газа, проходящего через компрессор. Снижение расхода может произойти вследствие уменьшения плотности газа при поддержании постоянного давления нагнетания или за счет значительного увеличения сопротивления системы. Для предотвращения помпажного режима должен быть обеспечен определенный минимальный расход газа как во время пуска, так и в период эксплуатации компрессора. При малых расходах циркуляционного газа через реакторы часть газа направляют с линии нагнетания в линию всасывания компрессора через промежуточный холодильник.