Главная -> Словарь

Промежуточное положение

{59))): число тарелок в каждой простой колонне должно быть порядка 12—44, из них половина в отгонных секциях; эффективность тарелок должна быть не ниже 0,7—0,8; испарение сырья в зоне питания должно быть на несколько процентов больше суммы отбираемых дистиллятов; в боковые отпарные секции следует подавать водяной пар — 3—4% на фракцию; циркуляционные орошения целесообразно устанавливать только на верхних тарелках ; промежуточное охлаждение целесообразно осуществлять только на проток; пары из отпарных секций в основную колонну следует подавать на одну тарелку выше отвода жидкости в боковую отпарную секцию; перепад давления по паровым линиям в отпарные колонны должен быть минимальным, перепад давления на реальную тарелку должен быть не более 2,6 гПа.

Насыщенный абсорбент возвращается в линию исходного сырья нестабильного катализата, а сухой газ, содержащий фракции €2 и Сз, из рефлюксной емкости деэтанизатора возвращается на рециркуляцию в абсорбер. В низу абсорбера организована рециркуляция абсорбента через холодильник, а в среднем сечении — промежуточное охлаждение абсорбента. Параметры технологического режима таковы:

Для обеспечения наиболее оптимальных условий абсорбции предусматривается промежуточное охлаждение абсорбента с растворившимися газами в холодильниках до температуры 40 °С. Отвод абсорбента на охлаждение производится с 12-й и 18-й тарелок.

Жидкий продукт из сепаратора рпформинга поступает во фракционирующий абсорбер К.-2. Во фракционирующем абсорбере при давлении 0,85 ЛШа и температуре 165 °С путем отпарки в нижней части и избирательной абсорбции в верхней части производится депропанизация нестабильного катализата. В качестве абсорбента используется стабильный катализах. Для создания оптимальных условий абсорбции предусмотрено промежуточное охлаждение в холодильниках Х-4 -z-6.

Одноступенчатые турбогазодувки создают избыточное давление не более 0,015 МПа. Производительность турбомашин обычно превышает 100 мя/мин. Турбогазодувки отличаются от турбокомпрессоров также тем, что у первых сжимаемый газ не охлаждается, тогда как у вторых имеется промежуточное охлаждение газа. Между

** Промежуточное охлаждение абсорбента практикуется при обработке жирного газа.

В отличие от установок гидроочистки и гидрокрекинга в одну ступень циркулирующий водородсодержащий газ не подвергается отмывке от сероводорода. Высокое давление сепарации в первой ступени способствует растворению сероводорода в гидрогенизате, благодаря чему содержание сероводорода в газе находится в допустимых пределах. Во второй ступени крекируется сырье, очищенное от серы, поэтому образование сероводорода незначительно. Промежуточное охлаждение для съема тепла реакции осуществляется подводом холодного циркуляционного газа в реакторы непосредственно между слоями катализатора.

Если требуется низкая температура испарения , применяются холодильные установки с двухступенчатым сжатием. На рис. 9.5 показан двухступенчатый аммиачный компрессор АГК-73, имеющий полное промежуточное охлаждение. В качестве холодильного агента на этих установках используется аммиак. В табл. 9.8 приведена краткая техническая характеристика некоторых аммиачных компрессоров.

небольшая теплота абсорбции ;

Поглощение газа жидкостью сопровождается выделением тепла , вследствие чего абсорбент в процессе насыщения нагревается. С повышением температуры увеличивается давление газовых компонентов в растворе и тем самым ухудшается процесс абсорбции. При высокой температуре абсорбция прекращается полностью и наступает противоположный процесс — десорбция. Чтобы избежать повышения температуры абсорбента, в абсорберах осуществляют промежуточное охлаждение. Практически процесс абсорбции ведется при температурах, не превышающих 35° С.

а — вводы сырья; б — ввод фурфурола; в —вывод рафинатного раствора; г—вывод экстрактного раствора; д — промежуточное охлаждение экстрактного раствора; с — распределительная тарелка; ж — насадки из колец Ра-шига.

схемами смешанного потока, занимающими промежуточное положение между противотоком и прямотоком, но иногда приближающимися к противотоку.

Для реакций нулевого порядка концентрационный к. п. д. т)))„ = 1, т. е. внутриреакторное перемешивание не снижает скорости реакций нулевого порядка. Наименьшие значения имеет концентрационный к. п. д. для реакций второго порядка, а реакции первого порядка занимают промежуточное положение.

Промежуточное положение между термическим и катзлитическим хлорировзнием ззнимэет гаэофазное хлорировзние в присутствии взвешенного катализатора. Этот процесс был разрзботан Герольдом с сотрудниками и в последнее время осуществлен в промышленном масштабе.

В то время как при температурах 115—120° с азотной кислотой удельного веса 1,155 образуется еще очень мало нитропара-финов, при повышении температуры реакции до 140—150° выход нитоо-ларафинов достигает 60% из расчета на израсходованный углеводород. Концентрация азотной кислоты не играет здесь решающей роли. Коновалов успешно нитровал, применяя также 13%-ную азотную кислоту ; при указанных температурах обычно требовалось 4—5 час. для проведения реакции. Он нитровал парафины и нафтены как индивидуальные, так и в смеси, например нефть или ее фракции . Коновалов установил также, что чистые нафтены нитруются легче, чем парафины нормального строения. Он показал, что в то время, как нонанафтен может быть переведен на 70% в нитропроизводные под действием азотной кислоты удельного веса 1,075 при температуре 115°, н-гексан дает удовлетворительные выходы при нитровании только при 150°, а н-гептан при 130°. Алифатические углеводороды изостроения занимают промежуточное положение.

«Третичные атомы водорода реагируют при нитровании наиболее легко, первичные — наиболее трудно. Вторичные атомы водорода занимают промежуточное положение. Нитрование происходит прежде, чем окисление. Окисление происходит по месту того же атома углерода, при котором стоит нитрогруппа. Скорость нитрования повышается с концентрацией азотной кислоты, однако при этом усиливается также и процесс окисления. Высокие температуры благоприятствуют замещениям у первичного атома».

«Кривая распределения кислот во всех случаях имеет ясно выраженный максимум, который при снижении степени окисления сдвигается в сторону высших кислот. Весьма вероятно, что первичная реакция начинается преимущественно у -конца цепи; при прогрессирующем окислении вначале образовавшиеся кислородсодержащие соединения с большой длиной цепи деградируют в низшие гомологи». Для точного выяснения такого основного вопроса при окислении парафинов, как определение пунктов атаки кислорода, необходимо прежде всего исходить из индивидуального тяжелого углеводорода с неразветвленной цепью. Этот углеводород не должен содержать третичных атомов водорода. Необходимо далее изучить скорость окисления парафиновых углеводородов и различных теоретически возможных жирных кислот самих по себе ,и в смесях друг с другом, проводя сравнение в одних и тех же условиях. Сверх того для истолкования полученных до сих пор результатов следовало бы определить в условиях, в которых проводят в технике окисление парафинов, зависимость реакционной способности чистых, индивидуальных парафиновых углеводородов, взятых отдельно и в смесях , от числа атомов углерода. Необходимо, чтобы в исходных продуктах отсутствовали разветвленные углеводороды, поскольку было точно установлено, что при окислении первичный атом водорода реагирует всего медленнее, третичный — очень быстр_о, а реакционная способность вторичного атома водорода занимает промежуточное положение.

ния и влагостойкости занимают промежуточное положение между кальциевыми и натриевыми.

Промежуточное положение между схемами однократного и двукратного испарения занимает схема с предварительным испарителем , получившая широкое распространение на отечественных заводах. По этой схеме часть легких бензиновых .фракций после нагрева нефти в теплообменниках отделяется от нефти в предварительном испарителе, и, минуя печь, подается на разделение в основную ректификационную колонну вместе с частично отбензиненной нефтью , либо подается вместе с водяным паром под нижнюю тарелку колонны .

Приведенные схемы конденсационно-вакуумных систем различаются также связью с окружающей средой. Так, схема а полностью «открыта»: в ней воду и углеводородный конденсат сбрасывают в открытую систему. Промежуточное положение занимают схемы б и в, а схемы г и д полностью «закрыты».

Цетановые числа дизельных топлив зависят от их углеводородного состава. Парафиновые углеводороды являются лучшими компонентами для получения дизельного топлива, т. е. они имеют самые низкие температуры самовоспламенения и, следовательно, самые высокие цетановые числа. Самые низкие цетановые числа у ароматических углеводородов, более стойких к термическому распаду и самовоспламенению. Нафтеновые и олефиновые углеводороды занимают промежуточное положение. Цетанов^ые числа зависят также отх температуры кипения фракций; с повышением температуры кипения Цетановое число повышается. ,

Как и другие характеристики, вязкость нефти и нефтяных фрикций зависит от их химического состава и определяется силами мехмолекулярного взаимодействия. Чем выше температура кипе — ни» нефтяной фракции, тем больше ее вязкость. Наивысшей вяз — косгыо обладают остатки от перегонки нефти и смолисто —асфаль — теновые вещества. Среди классов углеводородов наименьшую вязкость имеют парафиновые, наибольшую — нафтеновые, а ароматические углеводороды занимают промежуточное положение. Воз — растание числа циклов в молекулах цикланов и аренов, а также удлинение их боковых цепей приводят к повышению вязкости.