Главная -> Словарь

Прореагировавших продуктов

ным прорывом в этом направлении следует считать успешное испытание в 1995 г. нового ультразвукового дефектоскопа фирмы Pipetronix в районе Краснотуринской ЛПУ. При этом, по сообщению представителей ПО "Тюменьтрансгаз" на секции РАО "Газпром" в 1996 г., давление газа было снижено до 5 кг/м2. Следует отметить, что наиболее эффективным методом создания акустического контакта для ультразвукового дефектоскопа является заполнение трубы жидкостью. При этом требуется практически полная остановка транспорта газа. При испытаниях было использовано 5 разделительных поршней, между которыми находилась жидкость . Разделительные поршни располагались на расстоянии 100 - 200 м. Общая длина диагностической системы составляла около 2 км . Дефектоскопическая система продвигалась с невысокой скоростью . В настоящее время в мировой практике отсутствуют дефектоскопы, позволяющие проводить ультразвуковую инспекцию магистральных газопроводов диаметром 1420 мм. Поэтому для инспекции был использован доработанный дефектоскоп фирмы Pipetronix, предназначенный для инспекции труб меньшего диаметра. В настоящее время в мировой практике проблема идентификации трещин КР остается открытой. Поэтому результаты, получаемые с помощью такого вида обследований, носят вероятностный характер, хотя, судя по докладу представителя фирмы Pipetronix, сделанному в УГНТУ в 1996 г., вероятность идентификации трещин достаточно высока. Кроме того, остановка перекачки газа и заполнение трубы жидкостью снижает пропускную способность многониточных магистральных газопроводов. Однако такой вид инспекции может быть совмещен с проведением плановых переиспытаний избыточным давлением. Более широкое внедрение дефектоскопов указанного типа следует ожидать после создания надежных вспомогательных устройств, обеспечивающих акустический контакт между датчиками и стенкой трубы, заполненной газом при рабочем давлении, разработкой и апробацией на практике надежного метода идентификаций трещин.

Пример 18. Рассчитать пропускную способность каталшмторопровода диаметром О = 200 мм для алюмосидикатных катализаторов с частицами средним диаметром di — 3,5 мм и d2 == 0,3 мм\ насыпная плотность их Q =750 кг/л3 и QH., = 800 кг/м:

щих прореагировавших продуктов, но не на температуре в зоне

V/ катализатора в аппарат; 3 — выход прореагировавших продуктов; 4 — выход отработанного

г — выход отработанного катализатора; 3 — выход прореагировавших продуктов; 4 —

ного с отстойниками прореагировавших продуктов.

Аналогичным образом могут быть записаны размерности при других единицах измерения количеств прореагировавших продуктов. * .

где zj — доля времени от общего еопол — о0, приходящегося на /-и расчетный участок с прямолинейным распределением температур; {Q — начальная температура реагирующих продуктов на входе в 1-ю зону; /к — температура выхода прореагировавших продуктов из реакционной системы; ty _ i) — температура входа в i-ю расчетную зону; ti — то же выхода из нее; kt—среднее значение температурного ;коэфициента скорости процесса в интервале температур, указанном в показателе степени при kt.

Фиг. 40. Схемы движения продуктов в реакторах. А — прямопроточный реактор; В — реактор с внутренним перемешиванием; В — блокирование реакторов с внутренним перемешиванием; 1 — вход исходного сырья в реактор ; 2 — выход прореагировавших продуктов из реактора ; 3 — частично прореагировавшие продукты из 2-го в 3-й реактор; 4 — то же из п—1-го в п-й реактор.

А — прямоток ; Б —противоток с WnWT ; В —противоток с lVn