Главная -> Словарь

Протеканием процессов

Используя кинетическое уравнение для скорости старения битумов Kg , вызванного протеканием химических реакций и формированием равновесных структур . В частности, при температурах 170--ЮО°С старение обусловлено протеканием химических реакций, а при эксплуатационных температурах - также и за счет формирования равновесных надмолекулярных структур.

Используя кинетическое уравнение для скорости старения битумов К? , вызванного протеканием химических реакций и формированием равновесных структур . В частности, при температурах 170--ЮО°С старение обусловлено протеканием химических реакций, а при эксплуатационных температурах - также и за сче.т формирования равновесных надмолекулярных структур.

Используя кинетическое уравнение для скорости старения битумов flg , вызванного протеканием химических реакций и формированием равновесных структур ((( 5 J :

Изменение свойств битумов при их старении, вызванное в основном протеканием химических реакций, можно проследить по характеру изменения показателей переплавления образцов и их группового химического состава. Было установлено, что температура стеклования переплавленных образцов, подвергнутых старению в естественных условиях, мало изменяется по; сравнению с исходной ,так же, как и плотность .

' позволяет изучать процессы образования, превращения я рекомбинаций свободных радикалов в битумах под действием всех факторов. Каждый из них характеризуется также своим специфическим влиянием на процессы старения битумов. Установлено, что тепловое высокотемпературное воздействие, когда битум находится в состоянии истинного раствора, обусловливает щютекание химических реакций. Охлаждение битумов до эксплуатационных температур со скоростью, характерной в условиях их применения; приводит к образованию неравновесной структуры в битумах при эксплуатационных температурах. Процесс установления равновесной структуры в битума^, то есть тепловая релаксация, является одним из направлений теплового старения битума. Таким образом, при эксплуатационных теййёратурах в битуме процесс старения Обусловливается как протеканием химических реакций, так и протеканием тепловой р температура битумных материалов и условиях эксплуатации сильно усложняет протекание релаксационных процеесов^привояит к образованию такой crpykTypbi, которая отличается от структуры, установившейся в

лейптинита по сравнению с витринитом. Это подтверждается также известным фактом более быстрого роста термической стабильности лейптинита по сравнению с витринитом. А вещество фюзинита, имея макромолекулы с сильно конденсированной ядерной частью и малой долей нестойких групп атомов в боковых цепях, вообще мало реакционноспособно, и на его термограммах фактически нет термических эффектов, соответствующих более или менее значительным химическим превращениям. Наименее исследованной стороной процессов, протекающих при термической деструкции каменных углей до образования полукокса, является их химизм. Применение термического анализа для этой цели показало, что в начальной стадии термической деструкции угля происходит перегруппировка атомов внутри молекул веществ углей, т. е. идет образование активного комплекса. Эти химические процессы не подчиняются реакции первого порядка, о чем свидетельствует нелинейный участок зависимости логарифма константы скорости реакции от величины, обратной температуре. Дальнейший этап процесса термической деструкции, имеющий место от начала значительного образования и выделения летучих веществ и вплоть до образования полукокса, характеризуется протеканием химических реакций, которые подчиняются уравнению реакции первого порядка.

Как видно из рис. 4, кривые T.1L .— J\i) при температурах ниже °-v 80°C затухают, достигая через 10-12 сут старения своего равновесного состояния. Кинетика этого процесса весьма сложная, только небольшой первоначальный участок кривой, охватывающий не более 30-40$ изменения температуры хрупкости, может быть описан уравнением 1-го порядка. Очевидно, кинетическое-уравнение для скорости старения битумов, вызванного протеканием химических реакций и формированием равновесных структур, Ко может быть представлено в виде

Дальнейшие исследования в области химической кинетики развернулись в двух направлениях: но пути изучения физических процессов — сорбции, диффузии, гидродинамики, теплопередачи и др. в связи с протеканием химических реакций — и по пути изучения механизма химических реакций. И в том и в другом направлении замечательные успехи достигнуты Семеновым, Терениным, Раковским, Кондратьевым, 11редводителевым, Зельдовичем, Рогинсшш и рядом других советских ученых. За рубежом проведены значительные исследования Боденштей-ном, Хиншельвудом, Лангмюром, Льюисом и др.

ется протеканием процессов теплообмена намного быстрее процессов массообмена, особенно в жидкой фазе. Например, содержание метана в конденсате, полученном в реальном процессе, по сравнению с конденсатом, выпавшим в равновесном процессе, снижается на 15%, тепловая нагрузка на испаритель-холодильник уменьшается на 5—10%. Вследствие уменьшения содержания метана снижаются энергозатраты на последующую деэтанизацию конденсата.

Известно, что число соединений, которые могут быть использованы в качестве вулканизующих агентов фторкаучуков, в частности СКФ-26, весьма ограничено, а получаемые с их помощью резины не полностью удовлетворяют предъявляемым к ним требованиям. Как показали исследования, при вулканизации СКФ-26 основаниями Шиффа и, в частности, бис гексаметилендиамином эти соединения претерпевают существенные химические превращения, связанные с протеканием процессов полимеризации и поликонденсации, в результате которых образуются вещества с чередующимися C-N-связями, обладающие до перехода в трехмерные нерастворимые продукты высокой вулканизующей активностью. Поэтому можно было предположить, что эффективными вулканизующими агентами фторкаучуков будут производные гидрированного триазина. Известно, что производным гидрированного триазина присуши свойства вторичных аминов. Тиотриазины являются вулканизующими агентами СКФ-32, производные гидрированного триазина применяют как ускорители вулканизации полихлоропренов.

Из данных табл. 33 можно заключить о весьма сильном влиянии температуры на общую глубину превращения сырья в жидко-парофазном процессе гидрокрекинга тяжелого прямогонного дистиллятнрго сырья в присутствии алюмокобальтмолибденового катализатора. Такое влияние может быть обусловлено частичным гомогенным протеканием процессов расщепления сырья в жидкой и паровой фаз-ах. Однако необходимо еще дальнейшее изучение этого влияния.

Третий этап коксования характеризуется интенсивным протеканием процессов уплотнения и карбонизации, о чем свидетельствует непрерывный рост содержания в остатке асфальтенов и нерастворимых в бензоле продуктов глубокой карбонизации .

Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефте-коксовых брикетов и повышенное содержание серы в штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1 :6,8 подтвердили эти предположения '. Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком при плавке с нефтяным коксом был равен 129 вместо 107 без нефтяного кокса. Пока что все возможные направления использования ВОС еще полностью не выявлены, однако уже сейчас ясно, что его потребность значительно превышает имеющиеся ресурсы сернистого и высокосернистого нефтяного кокса.

частичной замене каменноугольного кокса нефтяным содержание никеля в отвальных шлаках снижается на 15—25% . Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефтекок-совых брикетов и повышенное содержание серы и штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1:6,8 подтвердили эти предположения . Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком

на два порядка ниже и обусловлена повышенной температурой коксования на поверхности гранулированного и порошкообразного теплоносителя. Такое же влияние температуры наблюдается и при коксовании пековых остатков. В результате повышения температуры коксования пековых остатков с 550 до 650 °С удельное электросопротивление кокса снижается в 2500 раз. Это объясняется энергичным протеканием процессов упаковки ароматических конденсированных сеток в пакеты.

ется протеканием процессов теплообмена намного быстрее процессов массообмена, особенно в жидкой фазе. Например, содержание метана в конденсате, полученном в реальном процессе, по сравнению с конденсатом, выпавшим в равновесном процессе, снижается на 15%, тепловая нагрузка на испаритель-холодильник уменьшается на 5—10%. Вследствие уменьшения содержания метана снижаются энергозатраты на последующую деэтанизацию конденсата.

Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефте-коксовых брикетов и повышенное содержание серы в штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1 :6,8 подтвердили эти предположения -. Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком при плавке с нефтяным коксом был равен 129 вместо 107 без нефтяного кокса. Пока что все возможные направления использования ВОС еще полностью не выявлены, однако уже сейчас ясно, что его потребность значительно превышает имеющиеся ресурсы сернистого и высокосернистого нефтяного кокса.

Расход кокса при плавке руднонефтекоксовых брикетов — 40— 45 т условного топлива на 1 т никеля, содержащегося в роштейне*. Поэтому замена каменноугольного кокса-восстановителя более дешевым является весьма целесообразной. Кроме того, даже при частичной замене каменноугольного кокса нефтяным содержание никеля в отвальных шлаках снижается на 15—25% . Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефтекок-совых брикетов и повышенное содержание серы и штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1:6,8 подтвердили эти предположения . Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком

на два порядка ниже и обусловлена повышенной температурой коксования на поверхности гранулированного и порошкообразного-теплоносителя. Такое же влияние температуры наблюдается и при. коксовании пековых остатков. В результате повышения температуры коксования пековых остатков с 550 до 650 °С удельное электросопротивление кокса снижается в 2500 раз. Это объясняется энергичным протеканием процессов упаковки ароматических конденсированных сеток в пакеты.