Главная -> Словарь

Пластического состояния

Использование в расчетах на прочность J-интеграла требует определения функциональной зависимости параметра J от приложенной нагрузки на разных этапах упруго-пластического деформирования модели, включая и стадию

Критерий ткр широко применяется для пластических материалов с малым деформационным упрочнением . При значительном упрочнении металла оценку предельного состояния моделей производят на основе неустойчивости пластических деформаций. Установив функциональную зависимость с учетом характера деформационного упрочнения и используя условие неустойчивости, находят критические силовые и геометрические параметры. Заметим, что найденные таким образом критические параметры не являются характеристиками разрушения, а лишь отвечают моменту перехода из устойчивого пластического деформирования в неустойчивое . Тем не менее результаты анализа неустойчивости деформаций находят широкое применение для оценки несущей способности конструкций и полезны при исследовании разрушения материалов, моделей и конструкций с концентраторами напряжений при статическом и малоцикловом нагружении, в частности, моделей с трещинами.

С целью упрощения технологии и повышения производительности правки искривленных валов применяют способ поверхностного пластического деформирования. Правку осуществляют на токарном станке. Искривленный вал устанавливают в центрах станка так, чтобы вогнутая его сторона была обращена к суппорту. В суппорте закрепляют упрочняющее устройство статического или динамического действия с роликом, ось которого должна быть расположена перпендикулярно оси исправляемого вала. При поверхностном пластическом деформировании вала ролик перемещают только по вогнутой стороне вдоль по меньшей мере одной образующей вала. В зависимости от прогиба вала и мощности упрочняющего устройства упрочнение проводят в один или несколько проходов до полного выправления вала. На рис. 2.30 изображены положение обкатывающего ролика и направление его движения при обработке искривленного вала.

баний устанавливают на резонансной частоте изгибных колебаний. Максимум динамических напряжений при определенной накладываемой возбуждаемой силе необходим для повышения скорости протекания упруго-пластического деформирования элементов вала и перестройки дислокационной структуры, вследствие чего улучшается качество стабилизации геометрических размеров валов.

Изготовление вкладышей из свинцовистой бронзы позволяет ликвидировать этот недостаток. Расплавленную свинцовистую бронзу заливают в трубчатую заготовку и охлаждают. Заготовку механически обрабатывают и разрезают на заготовки вкладышей, каждый из которых затем устанавливают в приспособление на прессе и обжимают приложением усилия к торцам до достижения окружного относительно пластического деформирования, равного 2,2 - 2,8%. После механической обработки вкладыш устанавливают в приспособление и упруго деформируют, прилагая усилие в плоскости стыков до достижения изгибных напряжений сжатия в антифрикционном слое в среднем сечении вкладыша, равных 0,20 - 0,25 предела текучести. После этого приспособление с вкладышем устанавливают в печь, нагревают до 245 - 255 °С и выдерживают 3,5 - 4,5 ч. Затем вкладыш, предварительно извлеченный из приспособления, охлаждают на воздухе и окончательно обрабатывают. В результате пластического деформирования вкладышей повышается сопротивление совместному действию окружных механических и температурных напряжений сжатия. Нагрев и выдержка вкладыша при приложенном усилии в плоскости стыков, обеспечивающем упругое деформирование антифрикционного слоя в указанных пределах, приводят к появлению остаточных напряжений растяжения в нем после охлаждения, кото-

Работа диспергирования зависит от сил межмолекулярного взаимодействия. Чем ниже силы межмолекулярного взаимодействия в диспергируемом материале, тем меньше работа диспергирования. По П. А. Ребиндеру, работа, затрачиваемая на дис-нергирование, состоит из работы упругого и пластического деформирования AI и работы измельчения, направленной на преодоление сил ММВ в дисперсной частице, Л2;

Сборка с натягом осуществляется или методом пластического деформирования, или тепловым методом. В свою очередь тепловой метод реализуется посредством нагрева охватывающей детали или охлаждением охватываемой детали.

При обработке отверстий применяют методы пластического деформирования, например раскатывание отверстий. С помощью этих методов удается получать малую шероховатость поверхности и одновременно увеличить твердость поверхностного слоя. Производительность таких методов выше производительности шлифования и хонингования.

В последнее время появились более производительные методы: обработка шлицев на шлицестрогальных станках, а также образование эвольвентных шлицев методом пластического деформирования с помощью накатки. Большинство термообработанных шлицевых поверхностей, центрируемых по поверхности внутреннего диаметра, после нарезания шлицев подвергают шлифованию. Боковые поверхности шлицев и поверхность внутреннего диаметра соединения шлифуют или профильным кругом одновременно по боковым поверхностям и дну впадины , или двумя кругами сначала боковые поверхности , а затем внутреннюю поверхность . Шлифование одним профильным кругом дает лучше результаты по точности и производительности. Шлицы термообработанных валов, центрируемые по наружной поверхности, после фрезерования и термообработки подвергают чистовому шлифованию по боковым и наружным поверхностям. Обработка шлицев таких гже валов, но незакаливаемых, ограничивается только чистовым фрезерованием после чистового шлифования наружной поверхности.

По современным представлениям, базирующимся в значительной мере на работах А.Ф. Иоффе, Н.Н. Давиденкова и Я.Б. Фридмана , переход металла в хрупкое состояние наблюдается, когда разрушающее напряжение становится равным пределу текучести. На микроскопическом уровне хрупкое разрушение происходит путем скола по плоскостям преимущественной ориентации кристаллической решетки металла . Важная роль при этом принадлежит механизмам ограничения пластического деформирования. Эти механизмы могут иметь различную природу, причем доминирование любого из них определяется совокупностью большого числа факторов . Общепризнано, что на степень стеснения пластических деформаций оказывают влияние наличие в металле дефектов, конструктивных концентраторов напряжений, повышение плотности дислокаций, мелкодисперсные выделения .

Сглаживание вершин шероховатостей перераспределяет нагрузку на большей площади и снижает тем самым удельное давление в сопрягаемой паре. Это приводит к уменьшению аккумулируемой энергии в местах контактов выступов,, при этом плотность энергии не достигает уровня активирования, и реакция, определяющая механизм пластического деформирования микронеровностей, прекращается.

Таким образом принятое допущение v * 0 при сохранении остальных элементов упругого решения в неизменном виде, является схематизацией упругопластическо-го поведения тела с трещиной. Эта схематизация может оказаться приемлемой для практических целей, если наличие некоторых неопределенностей в исходных условиях делают излишними точные и сложные аналитические расчеты. Метод приближенного учета пластического состояния в вершине трещины положен в основу расчетного уравнения на прочность при наличии трещин .

Пластометр СЕРШАР был разработан для определения температуры начала превращения угля в полукокс с точностью до ±2° С. Но эти пластометры непригодны для измерения пластического состояния углей. Как и в аппарате Брабендера, реторта является неподвижной, а перемещаются лопасти. Скорость вращения очень малая , и лопасти перемещаются только тогда, когда уголь находится в пластическом состоянии. Получают кривую,

Опыты по определению спекающей способности проводились с целью определения прочности спекания зерен угля во время их пластического состояния друг с другом и с инертным веществом, с которым они смешивались для получения прочного кокса. Известны два типа опытов:

2. Определяют толщину пластического слоя путем ввода металлической иглы в канал, предусмотренный предварительно в угле. Во время опыта возникает слабое сопротивление в стадии пластического состояния и более сильное в полукоксе. Разность высот этих двух уровней позволяет измерять толщину пластического слоя с помощью иглы-пластометра, снабженной миллиметровой шкалой. Отмечают возрастание этой толщины во время коксования и прохождение максимума. Толщина пластического слоя 15—20 мм соответствует хорошо коксующемуся углю.

Но если мы рассмотрим под большим увеличением границы между двумя фазами, то увидим «переходную зону» с изменяющейся толщиной от 0,01 до 0,05 мм в лабораторных условиях и с несколько большей толщиной в коксах, полученных в промышленных печах. Особенности этой «переходной зоны» показывают непрерывный и поступательный переход от одного типа кокса к другому. Отмечают, например, что текстура будет в отдельных местах мелкозернистая, примерно такая, как в коксе из жирных углей с выходом летучих 30— 34%. Таким образом, речь идет о смешанной фазе, возникающей в определенной смеси углей, по-видимому, путем диффузии в период пластического состояния двух исходных углей.

Очень часто мы будем находить фундаментальное различие между двумя типами обуглероженного продукта, графитизируемым и не-графитизируемым, в зависимости от пластического состояния, если

Текстура, создающаяся в коксе пузырьками газа, образуется в конце пластического состояния, фиксируется при затвердевании и сохраняется при высоких температурах .

Для того чтобы кокс имел требуемую прочность на истирание, считают необходимым, чтобы зоны пластического состояния различных углей совпадали и это, вероятно, должно быть не только достаточным, но и обязательным условием.

Обычно представляет интерес рассмотреть отдельно группы основных углей и углей-добавок. Основные угли почти не оказывают влияния на трещиноватость, которая регулируется добавками и особенно теми из них, которые отличаются наименьшим выходом летучих веществ. Показатель истираемости является следствием определенной совместимости периодов пластического состояния различных углей. Короче говоря, вопрос сводится к случаю бинарной шихты, но при этом следует помнить, что увеличение числа компонентов шихты способствует сохранению постоянства ее свойств.

1) скорость нагрева в пределах 300 и 500° С, т. е. в зоне пластического состояния угля. Пластичность и вспучиваемость углей возрастают с увеличением этой скорости. Этот эффект особенно заметный при малоплавких углях, таких как пламенные жирные угли;

Влияние более мелкой гранулометрии на Ml0, вероятно, обусловлено природой компонентов. Обычно оно благоприятно, хотя и в умеренных размерах . Однако влияние может быть и неблагоприятным при использовании малоплавких шихт, как, например, в случае, когда в шихту вводится значительное количество жирных пламенных углей или 3/4 жирных . Можно установить, что очень мелкие классы, выделяемые при энергичном дроблении, содержат много инертных продуктов и уменьшают в период пластического состояния текучесть массы шихты, в которой они диспергированы. Таким образом они ухудшают прочность кокса на истирание, если плавкость шихты является посредственной.