Главная -> Словарь

Пластичные антифрикционные

При постепенном повышении давления после того, как напряжение на внутренней поверхности цилиндра достигнет предела текучести, наступает упругопластическая стадия работы стенки цилиндра, при которой зона пластических деформаций постепенно распространяется к периферии . Давление, вызывающее пластическую деформацию в части сосуда радиусом Rn ,

где Г = Го + Гр - энергия разрушения, равная сумме поверхностной энергии и работы, затраченной на пластическую деформацию. Соответственно, условие сохраняется с заменой уо на у = уо + ур. Таким образом, в этом случае плотность поверхностной энергии формально увеличивается на некоторую величину, оставаясь постоянной материала. По экспериментальным оценкам эта добавочная величина на два-три порядка превышает плотность поверхностной энергии. По одной теоретической

Получаем, что для учета пластической зоны достаточно в формуле коэффициента интенсивности напряжений заменить полудлину трещины i на 4+гу. В этом состоит так называемая поправка на пластическую деформацию при вычислении Кс по формуле для К. Эта поправка расширяет область справедливости линейной механики разрушения: по разрушающим напряжениям в сторону их увеличения, по практическим длинам трещин в сторону их уменьшения. При плоской деформации пластическую поправку можно не вводить,

Сталь 15Х5ВФ имеет значительную пластическую деформацию до разрушения, как и сталь 15Х5М. Преимущество предварительной нормализации сильно проявляется при температурах испытания ниже 550 ^С. Длительная прочность стали 15Х5ВФ приведена в табл. 4.25.

Для возникновения коррозионного растрескивания необходимы напряжения, близкие к напряжению, вызывающему пластическую деформацию металла. Практически большинство металлов и сплавов не подвергается коррозионному растрескиванию, если приложенное напряжение меньше 0,7а0,2. Известны, однако, случаи растрескивания металлов при малых напряжениях .

Лучшее представление о поведении смазок в рабочих условиях дают структурно-механические свойства: предельное напряжение сдвига, или предел текучести, — усилие, которое нужно приложить, чтобы вызвать пластическую деформацию смазки, ее текучесть. Предельное напряжение сдвига зависит от температуры и при повышенных температурах более точно характеризует верхний предел работоспособности смазок, чем температура каплепадения.

Тепловой фактор. Верхняя часть поверхностного слоя как более нагретая стремится удлиниться, а нижняя, более холодная, препятствует этому. Поэтому в верхней части возникают напряжения сжатия, а в нижней - растяжения. При дальнейшем повышении температуры напряжения в верхней части поверхностного слоя превысят предел текучести, что вызовет в нем дополнительную пластическую деформацию сжатия.

пользуют нелинейную механику разрушения, учитывающую общую пластическую деформацию разрушающегося тела. Разрушение в таких условиях типично для многих металлических конструкционных материалов.

В металлах, как и во всех кристаллических телах, всегда существует значительное количество дислокаций и дефектов различного происхождения. При движении дислокаций, обусловливающем пластическую деформацию кристалла, происходят дислокационные реакции, сопровождающиеся возникновением точечных дефектов. Образование дефектов сопровождается возникновением упругих напряжений кристаллической решетки. Основной причиной появления этих напряжений является изменение электронной структуры вблизи дефекта. Поля напряжений, создаваемые дефектами кристаллической решетки, взаимодействуют с магнитоупруги-ми полями доменной структуры. Вблизи дислокационных линий могут возникнуть скопления из вакансий или примесных атомов. При значительных концентрациях таких скоплений образуются макроскопические дефекты. На макроскопических дефектах, как правило, имеют место разрывы непрерывности самопроизвольной намагниченности, образуются магнитные заряды. Совокупность доменов и междоменных границ составляет доменную структуру магнитного материала. Взаимодействием этой структуры с дефектами кристаллической решетки и с макроскопическими дефектами, в конечном счете, определяются все структурно-чувствительные свойства магнитных материалов.

Если величина приложенного напряжения близка к пределу текучести материала , то пластическая деформация будет идти в большом объеме у вершины трещины и линейная механика разрушения, в частности, уравнения и , оказывается неприменимой. Тогда используют нелинейную механику разрушения, учитывающую общую пластическую деформацию разрушающегося тела. Разрушение в таких условиях типично для многих металлических конструкционных материалов.

В металлах, как и во всех кристаллических телах, всегда существует значительное количество дислокаций и дефектов различного происхождения. При движении дислокаций, обусловливающем пластическую деформацию кристалла, происходят дислокационные реакции, сопровождающиеся возникновением точечных дефектов. Образование дефектов сопровождается возникновением упругих напряжений кристаллической решетки. Основной причиной появления этих напряжений является изменение электронной структуры вблизи дефекта. Поля напряжений, создаваемые дефектами кристаллической решетки, взаимодействуют с магнитоупруги-ми полями доменной структуры- Вблизи дислокационных линий могут возникнуть скопления из вакансий или примесных атомов. При значительных концентрациях таких скоплений образуются макроскопические дефекты. На макроскопических дефектах, как правило, имеют место разрывы непрерывности самопроизвольной намагниченности, образуются магнитные заряды. Совокупность доменов и междоменных границ составляет доменную структуру магнитного материала. Взаимодействием этой структуры с дефектами кристаллической решетки и с макроскопическими дефектами, в конечном счете, определяются все структурно-чувствительные свойства магнитных материалов.

Настоящий стандарт распространяется на пластичные антифрикционные смазки, предназначенные для применения в открытых подшипниках качения общего назначения и устанавливает ускоренный метод определения работоспособности смазок в подшипниках качения.

АЦ-1, АЦ-2, АЦ-3 — пластичные антифрикционные водостойкие приборные смазки. Получают загущением смеси минерального масла с диоктилсеба-цинатом церезином и алюминиевым мылом синтетической жирной кислоты. Содержит присадку фенил-р-наф-тиламин. Т. каплепад. не ниже 100 °С. Предел прочности на сдвиг при 70 °С: АЦ-1 более 6, АЦ-2 4—6, АЦ-3 1,5—4 гс/см2. Работоспособны при т-рах от —50 до 65 °С и от -60 до 65°С . Применяют для смазки оптических, приборов. Наносят на трущиеся поверхности точных механизмов и приборов,, на резьбовые соединения наводящих винтов, шестеренчатых и червячных передач биноклей, теодолитов. Используют смеси смазок с коллоидным графитом. Например, АЦ-1-5Г обозначает смесь смазки АЦ-1 с 5% графита.

101125—71) —пластичные антифрикционные приборные смазки. Получают загущением масел мылом оксистеари-новой кислоты и церезином. Содержат п-оксидифепиламин. Т. каплепад. не ниже 180 °С. Предел прочности на сдвиг при 20 °С: крон-1 более 7, крон-3 более 1 гс/см2. Работоспособны при т-рах: крон-1 от —50 до 60, крон-3 от —60 до 60 "С. Используют для смазки окуляров с мпогозаходной резьбой.

«МЕТРО» M-I, М-2, М-3 —пластичные антифрикционные смазки. Получают загущением минеральных масел натриевыми мылами синтетических жирных кислот. Содержат до 1 % воды и до 2% щелочи . Предназначены для смазывания мо-торно-осевых подшипников вагонов метрополитена.

— пластичные антифрикционные водостойкие консерва-ционные смазки. Получают загущением минеральных масел средней вязкости гидратированными кальциевыми мылами жирных синтетических кислот. Выпускают двух марок: солидол С и пресс-солидол С.

СОЛ И ДОЛЫ — наиболее распространенные и дешевые пластичные антифрикционные, консервационные водостойкие смазки. Получают загущением минеральных масел гидрати-рованными кальциевыми мылами жирных кислот . С. содержат 1—3% воды, которая является стабилизатором их структуры. Выпускаются двух типов: жировые и синтетические .

УНИОЛ-3, УНИОЛ-ЗМ —пластичные антифрикционные низкотемпературные водостойкие смазки. Получают загущением смеси минерального масла и поли-силоксановой жидкости комплексным кальциевым мылом синтетических жирных кислот и уксусной кислоты. Содержат антиокислительную присадку. Униол-ЗМ отличается от Униол-3 тем, что в него добавлено "небольшое количество дисульфида молибдена. В остальном они практически одинаковы. Т. каплепад. не ниже 200 °С. Предел прочности на сдвиг при 20 °С 3—6 гс/см2. Испаряемость в чашечках-испарителях при 150 °С за 1 ч 2—4%. Работоспособность при т-рах от —50 до 140 °С.

УТ — консталины жировые —пластичные антифрикционные универсальные тугоплавкие смазки желтого или светло-коричневого цвета с мелкозернистой или волокнистой текстурой. Получают загущением минеральных масел натриевым мылом касторового масла . Содержат до 0,5% воды и до 0,2% щелочи . Выпускают две марки: УТ-1 и УТ-2.

пластичные, антифрикционные кон-сервационные водостойкие смазки. Получают загущением минерального масла литиевым мылом 12-оксистеа-риновой кислоты. Содержат 3% по-лиизобутилена П-20, 0,3% дифениламина, до 0,1% щелочи . Работоспособны при т-рах от —40 до 120°С;* Фиол-3 — от —40 до 130°С.

смазки пластичные антифрикционные, уплотните л ьные, консервационные;

Настоящий стандарт распространяется на пластичные антифрикционные смазки, предназначенные для применения в открытых подшипниках качения общего назначения и устанавливает ускоренный метод определения работоспособности смазок в подшипниках качения.