Главная -> Словарь

Плотность распределения

где р — истинная плотность прокаленного кокса, кг/м3; т — продолжительность прокаливания, ч.

где о -насыпная плотность прокаленного кокса, v=2jrt8'hRCp- объем "кольца* кокса, сбрасываемого с подины последним скребком, м^ ; п = Л/Т - частота вращения пода печи, ч"-'- .

Одним из ключевых показателей качества коксов могут служить их объёмно-структурные характеристики. Они могут выражаться через объёмную плотность зерен или через пористость зерен, а также через насыпную плотность прокаленного кокса той или иной фракции.

2. Плотность прокаленного кокса , г/см3 2,08-2,12 2,02 - 2,06

Истинная плотность прокаленного кокса, г/см3 2,00-2,04 ГОСТ 22898

Плотность прокаленного кокса 2,06 г/см3, достаточная для использования в алюминиевой отрасли, достигается за счет сжигания собственных летучих веществ сырого кокса без использования дополнительного топлива.

Качество прокаленного кокса контролируют измерением истинной плотности, удельного электросопротивления и адсорбционной способности. В соответствии с требованиями потребителей истинная плотность прокаленного кокса должна быть не ниже :

Насыпная плотность :

Больоий объем замкнутых пор в обессеренных коксах и влияние его на действительную плотность подтверждается и результатами исследования влияния степени дробления обессеренных коксов при определении плотности. Так, если плотность прокаленного при 1200°С кокса НУНПЗ при определении на частицах 0,8...1,0 • мы составляет 2,003 г/см3, на частицах менее 0,063 мм - 2,064 г/см3, то соответственно для обессеренного при 1450°С кокса 1,85 и 2,071 г/см3, то есть различается намного больше, что объясняется раскрытием при дроблении обессеренного кокса замкнутых пор.

где / — плотность распределения частиц; г = г . Изменение N за время dt равно

где /з — плотность распределения зарождающихся частиц ; f — плотность распределения частиц во входном потоке .

соответственно й^вых и Звых- Обозначая через С концентрацию солей в отдельных каплях водонефтяной эмульсии на выходе из аппарата, а через р плотность распределения этой концентрации, получим

Зависимость SBL'x от И7ВыХ хорошо видна из уравнения ; поэтому исследуем зависимость 5ВыХ от распределения концентрации солей в отдельных каплях эмульсии. Средняя концентрация солей в остаточной воде зависит от качества смешения пластовой и промывочной воды. В процессе смешения за счет многократно повторяющихся актов коалесценции капель друг с другом и последующего их дробления концентрация солей в отдельных каплях эмульсии постепенно выравнивается. В предельном случае концентрация будет полностью выравнена, т. е. плотность распределения р станет дельта-функцией. Средняя концентрации солей С в этом случае определяется равенством

Проанализируем чувствительность работы обессоливающих установок к качеству смешения. При неполном смешении плотность распределения концентрации солей в каплях остаточной воды в будет некоторой неизвестной функцией. Наиболее интересным с практической точки зрения, пожалуй, является случай, когда распределение р является бимодальным и его максимумы ярко выражены и разнесены друг от друга. Это будет соответствовать модели, когда часть мелких капель соленой воды суммарным объемом А не смешается с промывочной водой и будет обладать исходной концентрацией солей С0. Остальная вода полностью смешивается, концентрация солей в отдельных каплях выравнивается и может быть вычислена по формуле

где а и Р — коэффициенты, зависящие только от х и имеющие порядок величины соответственно a ~ln "1 и Р ~я, W — обводненность сырья в %. Для ситуаций, когда плотность распределения частиц по размерам р можно считать постоянной, соотношение при лг=0,9 и для неионогенного деэмульгатора с параметрами М=2500, а=100 А можно переписать в виде

Параметрические методы базируются на условии, что искомое распределение принадлежит определенному параметрическому классу. Для уменьшения числа отыскиваемых параметров в качестве такого класса может выбираться совокупность известных распределений, включающий начальное. Пусть, например, исходная плотность распределения частиц по объемам является гамма-распределением. И пусть на начальном участке процесса коалесценции р остается в двух-параметрическом классе этого распределения, которое задается равенством

Проанализируем эти два подхода с целью выявления различия между ними. Поскольку оба они основаны на предположении автомодельного, т. е. подобного во времени изменения распределения количества частиц п , соответствующая ему плотность распределения частиц по размерам р также будет автомодельной и ее можно записать в виде

Для получения уравнения, определяющего начальную плотность распределения частиц по размерам р , преобразуем уравнение коалесценции с учетом и . Учитывая также, что п — N -p , получим следующее интегродифференциаль-ное уравнение для определения р

Графики т0 и т'2 , рассчитанные при a = 0,25 и различных порядках интерполяционных схем, применяемых для выражения дробных моментов через целые, приведены на рис. 6.2. Для интерполяционных схем выше второго порядка эти зависимости определяли численно. Все расчеты проведены в предположении, что тг = = 0,01, а начальная плотность распределения частиц по размерам является гамма-распределением

Из видно, что CKW ^ 1, и его величина численно равна остаточной воде в нефти, если сырая нефть имеет единичную обводненность при сохранении плотности распределения по объемам капель дисперсной фазы, т. е. величина 3CW не зависит от обводненности сырой нефти *. Этот вывод можно получить и формально, если в WBX записать через плотность распределения капель по объемам