Главная -> Словарь

Поддерживалась постоянной

В нижней части стабилизационной колонны при помощи пара поддерживается температура порядка 130—140°, чтобы бензин мог освободиться от всех газообразных углеводородов, в присутствии которых значительно повышается упругость его паров при нормальных условиях. Чаще всего колонна имеет 35—40 тарелок. Большая часть удаляемых через верх колонны газов конденсируется и собирается в находящемся под давлением сосуде, из верхней части которого отводятся неконденсирующиеся газы, главным образом метан и этан. Жидкий продукт удаляется со дна сосуда. Вторичной перегонкой под давлением этот жидкий продукт может быть разделен на составляющие компоненты.

образовании аддукта, конденсируется в обратном холодильнике и возвращается в реакционный сосуд. При этом в реакционном сосуде поддерживается температура 35—45°. Кристаллизат подвергается фильтрации. Часть реакционной массы применяется для следующей загрузки как вызывающий начало кристаллизации материал. Депарафинированное масло с фильтра поступает на установку регенерации растворителя. Осадок на фильтре промывается для освобождения от захваченного им масла и поступает в сосуд для разложения, где при энергичном перемешивании водяным паром разлагается на парафин и водный раствор мочевины. Разделение обоих слоев происходит в отстойнике. Парафиновый слой поступает в дистилляционную колонну для удаления растворителя. Разбавленный водный раствор мочевины нагревают до 80° и выдерживают при этой температуре столько времени, сколько необходимо, чтобы за счет испарения излишка воды сделать раствор насыщенным при 70°. Раствор такой концентрации возвращается в процесс. Таким путем можно получать парафиновые углеводороды 95%-ной чистоты. Парафин, выделенный из мазута, содержавшего примерно 13% парафина , имеет следующий состав.

Отгонная колонна работает при 30 am. В нижней части колонны поддерживается температура 230°. Уходящий через верх колонны продукт охлаждается водой и поступает в деэтанизатор. Отсюда через верх колонны отходит фракция С2, а снизу — фракция С3, возвращающаяся на пиролиз. Фракция С2 поступает далее в этиленовую колонну, где разделяется на этилен, уходящий через верх колонны, и этап, отбираемый снизу и возвращаемый на пиролиз.

В реакционной колонне при помощи водяного охлаждения поддерживается температура 50—60°. Выходящий из верха реакционной колонны раствор хлоргидрина и соляной кислоты сразу поступает на дальнейшую переработку в окись этилена, так как выделение 100%-ного хлоргидрина из такого раствора не целесообразно. Для получения окиси этилена выходящий из хлоргидринирующей колонны раствор, содержащий приблизительно 10% хлоргидрина, вливается в 12%-ный раствор гидроокиси кальция . При этом образуются окись этилена и хлористый кальций. Окись этилена, кипящая при 12°, отгоняется, раствор хлористого кальция дренируется.

Азеотропная смесь, состоящая из 93% трихлор-этилена и 7% воды, отгоняется при 77°. У дна колонны поддерживается температура 102°. Головной продукт этой колонны затем освобождается от воды и перегоняется. Чистый трихлорэтилен необходим в первую очередь для обезжиривания металлических поверхностей, для экстракции жиров и масел, как растворитель и для дру-Рис. 148. Схема ^получения трихлорэтилена из гих целей, ацетилена.

Малеиновый ангидрид может отделяться также другим способом. Выходящие из печи пары подвергают частичной конденсации в холодильнике, где-поддерживается температура около 60°. Большая часть малеиновой кислоты и малеинового ангидрида при этом конденсируется, а оставшиеся пары поглощаются каким-либо неводным растворителем, например дибутилфтала-том. Для перевода малеиновой кислоты в ангидрид конденсат обезвоживают азеотропной перегонкой с применением ксилола. Обезвоживание открытым нагревом не может применяться, так как малеиповая кислота при нагрева-

После отмывки аммиака гаэы проходят через холодильник в бутано-вую колонну, в дефлегматоре которой поддерживается температура несколько выше 0° для предотвращения замерзания увлекаемой воды. Большая часть воды должна быть выделена вместе с бутаном, после чего отделяется от него. При осушке газа непосредственно твердыми адсорбентами, например силикагелем, приходилось бы удалять слишком большое количество воды, поступающей с процесса аммиачной абсорбции, вследствие чего адсорбент насыщался бы очень быстро. Для орошения бутановой колонны используется про-

Хлор при комнатной температуре и н-бутан, нагретый до 180°, подводятся раздельно в смесительную камеру 2 в объемном соотношении 1: 3. Скорость газовой смеси на входе в реакционное пространство составляет около 7 м/сек. В реакционном пространстве, где поддерживается температура 450°, находится активный уголь с размером зерна 0,4—2 мм, который перед началом процесса загружается в реактор через загрузочное устройство 5. Хлор полностью ваимо-действует с бутаном, образуя 90% монохлорбутана. Остаток состоит из дихлоридов и весьма небольших количеств трихло-ридов.

Предварительно нагретая до 60° смесь этана с хлором в соотношении около 3 : 1 поступает в реактор с взвешенным катализатором, где поддерживается температура 450—500°. При этом хлор полностью вету-

Смесь 3 объемных частей хлористого метила и 1 объемной части хлора пропускают через реакционную камеру, в которой поддерживается температура 360—380°. Выходящие из реактора газы состоят приблизительно из 2 объемных частей непрореагировавшего хлористого метила, 1 объемной части хлористого метилена и 1 объемной части хлористого водорода: Эти газы направляют во вторую реакционную камеру, где содержащийся в «их хлористый водород взаимодействует с метанолом, образуя хлористый метил и воду. В качестве катализатора для второй ступени реакции применяют силикатель, пропитанный хлористым цинком.

С верха колонны по трубе /V рафинат поступает в конденсационный горшок 11. Этот горшок препятствует дросселированию давления газа в колонне и одновременно обеспечивает свободный выпуск рафи-ната, который вместе с некоторым дополнительным количеством рафи-ната из отстойника попадает в выпарной аппарат для рафината 12. Другой метод работы состоит в том, что рафинат из отстойника снова подвергают в колонне экстрагированию. Выпарной аппарат для рафината работает при тех же условиях^ что и выпарной аппарат для экстракта. Двуокись серы, отогнанная в обоих выпарных аппаратах, компримируется компрессором 4 до давления 2—3 ат и затем конденсируется в холодильнике 5. Жидкая двуокись серы поступает снова в мерник 6, на чем ее круговорот заканчивается. Потери двуокиси серы, обусловленные неполнотой обезгаживания выходящих рафината и экстракта, покрываются поступлениями из запасного бака 13. По всей колонне для экстрагирования температурный перепад составляет от -j-10° до —10°. Этот перепад создается независимыми друг от друга витками трубок , идущими вокруг колонны, по которым циркулируют различные количества охлаждающего рассола с температурой —20°. В отстойнике и в холодильнике точно так же поддерживается температура —20°. Получаемый таким образом суль-фохлорид является примерно 95%-ным. Это значит, что он содержит еще 5% углеводорода'. Выход п,ри экстра га;роваяии составляет примерно 75% от введенного чистого сульфохлорида. Рафинат снова суль-фохлорируется и поступает затем снова на экстрагирование.

чества присоединяемой окиси этилена. Отсюда следует, что если реакционная способность концевых гидроксильных групп одинакова, то скорость оксиэтиро-вания не будет зависеть от концентрации оксиэтилируемого соединения и будет определяться только концентрацией окиси этилена. Как известно , реакция оксиэтилирования является реакцией первого порядка. Однако в нашем случае при определении оптимальных параметров оксиэтилирования ЭАК и ДКТ концентрация окиси этилена во время реакции поддерживалась постоянной за счет непрерывной подачи ее и отсюда скорость оксиэтилирования

Теплоты адсорбции определялись газохроматографическим методом на хроматографе «Цвет» с пламенно-ионизационным детектором и стальной колонкой длиной 1 м диаметром 4 мм. Скорость газа-носителя аргона, поддерживалась постоянной и была равна 45 мл/мин. Температурный интервал определений времени удерживания был в пределах от 180—298°С. В качестве адсорбента использовался аэросилогель , прокаленный при температуре 300, 500 и 900° в течение 5—6 ч. Время удерживания при одинаковых температурах и равных скоростях газа-носителя хорошо воспроизводилось и не зависело от величины пробы. Теплоты адсорбции рассчитаны согласно .

Нормальная эксплуатация установки первичной перегонки во Многом зависит от технологического режима печей. Схема регулирования трубчатой печи приводится на рис. 34. Основной регулируемый параметр в трубчатой печи — температура нагреваемого продукта на выходе из печи. Необходимо, чтобы температура эта поддерживалась постоянной.

В случае работы в течение 500 часов высокая активность катализатора поддерживалась постоянной только в случае применения сырья, содержащего ниже 0,01% азота, и лишь в процессе, проводимом под давлением 15 МПа. Более высокое содержание азота даже под давлением 15 МПа сильно дезактивирует катализатор, в результате чего резко понижается выход бензина . В случае проведения процесса под низким давлением даже малое содержание азота в сырье приводит к сильной дезактивации катализатора в течение первых 100—200 часов его работы, а также уменьшает выход бензина. Высокая отравляющая способность соединений азота делает невозможным непосредственный гидрокрекинг сырья с большим содержанием азота в присутствии катализаторов с аморфным алюмосиликатным носителем. Допустимое содержание соединений азота в сырье составляет 0,01-0,02% мае. К сожалению, большинство нефтяных дистиллятов содержат значительно больше азота, чем 0,02% мае., — фактические значения от 0,10% до 0,30% мае.

Испытания угольных шихт производили в полузаводской дина-совой печи с шириной камеры 450 мм. Температура в отопительных простенках поддерживалась постоянной в течение всего коксования 1250°С. Период коксования влажных шихт при конечной температуре по оси коксового пирога 1000°С составлял 16,6-17,0 ч, нагретых - 14,0-14,4 ч .

Эксперименты производились на лабораторной установке, где моделировался разлив того или иного продукта на поверхности воды; мощность разлива поддерживалась постоянной в течение всего времени эксперимента. В качестве результатов экспериментов фиксировались: общая производительность модели - УЬ л/час, селективность процесса извлечения по отношению к воде - У2, %об. и еще восемь величин разносторонне описывающих работу сорбирующих оболочек в стационарных условиях.

на выходе поддерживалась постоянной. Система проста в обслуживании, хо-

Так как целью работы было сравнительное исследование пределов воспламенения углеводородов различного строения в зависимости от давления, из рассмотрения были исключены конструктивные факторы и характеристики воздушного потока, которые в процессе эксперимента оставались постоянными. Скорость потока топливо-воздушной смеси при изменении давления поддерживалась постоянной путем сохранения постоянного перепада давления и во всех опытах была ~ 10 м/сек, диаметр реакционной зоны 13 мм, длина 40 мм, температура входа в зону катализа поддерживалась постоянной, равной 500° С; на выходе устанавливалась около 520° С.