Главная -> Словарь

Параметрах температура

где В0, Аа, С„, D0, Е0, Ь, а, с, d, а, V — параметры уравнения состояния.

Параметры уравнения а, Ь, с представлены в приведенной форме

где p — мольная плотность определяемой фазы — рассчитывается по уравне нию ; В0, А„, С0, Ь ... — параметры уравнения — их находят по уравнениям ; Во,-- Ло — находят по уравнениям ; ktj — параметры взаимодействия между i-м и /-м компонентами — приведены на е. 34 — 35 .

где BQ, Ай, С0, DQ, Ей, Ь, а, с, d, a, v — параметры уравнения состояния.

Параметры уравнения а, Ь, с представлены в приведенной форме

где p — мольная плотность определяемой фазы — рассчитывается по уравне нию ; 50 С0, 6 ... — параметры уравнения — их находят по уравнениям ; В0,- Ло,- С0,- ••• — находят по уравнениям ; k(((j — параметры взаимодействия между i-м и /-м компонентами — приведены на с. 34—35.

Для графита получена линейная зависимость модуля упругости от пористости в интервале объема пор 0,17-0,27, которая описывается формулой Мак-Кензи с Аг = 2,8. Экстраполирование прямой к нулевому объему пор дает значение Е0, равное 8,5 ГПа. Для другого углеродного материала эти параметры имеют иные значения, а именно: ?=2,15, ?0 — 22 ГПа. Таким образом, технология производства углеродного материала оказывает существенное влияние на параметры уравнения, хотя зависимость остается той же. Линейным уравнением описывается и зависимость теплопроводности от пористости в том же интервале объема пор при k = 2,3, X = 218 Вт/ .

z3 - ^ + « - * О- Параметры уравнения начисляются по формулам:

Произведем замену вида X * г + -4- и определим параметры уравнения:

2. Определяют параметры уравнения ПР для жидкой и паровой

Параметры уравнения гиперболы OQ и а! нашли из системы нормальных уравнений:

правляемых на крекинг , что позволяет уменьшить тепловую нагрузку обеих печей термического крекинга. По схеме б глубокой переработки продуктов термического крекинга остаток ректификационной колонны низкого давления 4 поступает на дальнейшую перегодку в вакуумную колонну 5 с получением термического газойля и утяжеленного остатка, используемого как сырье для производства технического углерода . Вакуумная колонна в этом случае работает при следующих технологических параметрах: температура верха колонны 90—150°С, низа — 335—345°С, температура аккумулятора 230—270 °С.

Промышленные процессы каталитического крекинга основаны на получении определенного ассортимента продуктов крекинга при контактировании сырья с катализато-. ром при заданных технологических параметрах . В качестве катализаторов для углеводородного сырья обычно применяются аморфные или кристаллические алюмосиликаты .

Пользуясь кривыми на рис. 1.1 и 1.2, можно определить степень превращения шестичленных нафтенов в условиях каталитического риформинга. Обычно процесс проводят в реакционном блоке, состоящем из трех-четырех реакторов, работающих в условиях, близких к адиабатическим . При наиболее широко применяемых параметрах , вследствие эндотермичности процесса температура газосырьевой смеси понижается в первом по ходу сырья реакторе на 40—60 °С, т. е. до 460—440 °С. В зависимости от рабочего давления парциальное давление водорода равно:

лизе ароматизированного бензина непрерывного коксования в интервале температур от 670 до 800° С и условной объемной скорости от 0,5 до 2 ч'1 образовывалось не более 49—52 мас.% газа *. Исследование пиролиза углеводородного сырья в лабораторных условиях или на опытной установке позволяет определить оптимальные условия процесса, выраженные в соответствующих друг другу параметрах: температура—время контакта и отвечающие максимальному выходу целевого углеводорода.

В работе описано применение в качестве предварительного конденсатора аппаратов воздушного охлаждения. При этом отсос неконденсирующихся газов разложения осуществляется с помощью трех-ступенсатой пароэжекторной установки . В межступенчатых конденсаторах стандартных размеров хладагентом является оборотная зода. Такая система создания оправдывает себя при трех жестко закрепленных параметрах: температура окружающего воздуха не должна быть выше 25°С летом и не ниже -Ю°С зимой, т.е. в зонах с умеренным климатом; давление в системе оборотного водоснабжения в границах установки должно быть не ниже 0,3 МПа: температура - не выше 20°С. При этом остаются стоки, образуемые лишь за счет водяного пара, подаваемого в колонну и в систему эжекторов. Их удается использовать лишь как промывочную воду в блоках элект-рообессоливающих установок. Неконденсирующиеся газы разложения дожигаются в технологических печах, продукты сгорания уходят с дымовыми газами в атмосферу.

Раочет прсммнленного аппарата ооущеотвяяяи по аяго-ритму и ирогршмв» ооотм ленной в НШйфгезсим ддй ВШ М-%8 при управ ляпних параметрах» температура входе от 760 до 800°, давление атмосферное,

В данной главе также представлена установка и методика проведения пиролиза в проточном режиме. С использованием данной установки проведены исследования гомогенного и каталитического пиролиза при следующих основных параметрах: температура в реакторе 600 — 900 °С; разбавление сырья водяным паром в соотношении - от 1 :0,66 до 1 :3,3 масс.; время контакта от 0,1 до 5 с.

Инженерами завода была разработана и освоена технология неглубокой сераочистки дизельных фракций на установке каталитического крекинга .при следующих основных параметрах: температура середины реактора Р-1 390—410°, объемная скорость 1—2 ч~1. Использование указанной технологии позволяет проводить частичное обессеривание дизельных фракций без применения водорода со степенью извлечения серы в пределах 40— 45%. Такая глубина очистки обеспечивает снижение серы в очищенном продукте с 2,2 до 1,2%, что вполне приемлемо, поскольку после смешения указанного очищенного компонента с лепкой

На графиках наглядно показана зависимость еыходэ отдельных компонентов катализата при повышении температуры от 525 до 575°С при Бремени пребывании теплоносителя в зоне реакции 8--1.0 мин, построенных на ссногании данных таблицы. Материальный баланс процесса термоконтактного разложения ромашкин^ ского гудрона в кипящем слое коксового теплоносителя характеризует данный процесс в условиях, когда при двух переменных параметрах третий параметр—время пребывания теплоносителя в зоне реакции/практически оставался постоянным. С целью изучения влияния времени пребывания теплоносителя в зоне реакции на глубину распада ромашкинского гудрона нами были поставлены специальные опыты, в которых, при постоянных температуре и весовой скорости подачи гудрона, время пребывания теплоносителя в зоне реакции менялось в значительных пределах от 3 до 18 минут. Усредненное время пребывания теплоносителя в зоне реакции подсчитырэлось по формуле: