Главная -> Словарь

Распределения температур

Общая картина распределения структурных изомеров по их устойчивости несколько напоминает картину распределения по устойчивости углеводородов состава С10, с той лишь разницей, что один из метильных радикалов в данном случае заменен на этильный. Также высоко в равновесной смеси циклогексанов состава Си содержание геж-замещенных углеводородов, достигающее 68%. Интересно, что среди пентазамещенных углеводородов количество геминальных структур достигает уже 95%. Можно предположить, что картина распределения циклогексановых углеводородов по их устойчивости, полученная для равновесных смесей состава С10— С11? является своего рода оптимальной — действительной и для углеводородов большего молекулярного веса .

Рассмотрим устойчивость бицикло деканов состава С12Н22. Из двадцати теоретически возможных структурных изомеров состава С12 семнадцать принадлежат к диметилбицикло-деканам. Из-за множества геометрических изомеров состав равновесной смеси бицикло деканов здесь весьма сложен. В то же время общая картина распределения структурных изомеров по их термодинамической устойчивости может быть получена путем оценки относительных концентраций некоторых энергетически

Рис.2.Гнстограммы распределения структурных составляющие регулярных коксов по высоте камеры коксования: а-НШПЗ; Й-Ш13. 1-доля структурных составляющих с оценкой менее 3 баллов, 2-4+5 баллов;Э-более 5 баллов.

Piic.3,Гистограммы распределения структурных составляющих изотропного кокса ШПЗ по высоте камер коксования. I-доля структурных составляющих с оценкой более о баллов;

Рис. 5. Гистограммы распределения структурных составляющих для штабиков из одной и той же средней пробы анизотропного кокса НУНПЗ.

Рис.6.Гистограммы распределения структурных составляющих для шлифов штабика, полученных при последовательном срезе на I мм.

Рис.2.Гистрограммы распределения структурных составляющих в опытных коксах. Коксы получены из:

В неравновесном состоянии в рассмотрение вовлекаются события, которые могут вывести структурные элементы за пределы наложенных на них ограничений, необходимостью соблюдения уровня порядка-беспорядка системы и ее пространственной инвариантности распределения структурных образований, или инвариантности во времени для происходящих внутренних событий. В этих условиях внутреннее поле старается создать порядок корреляции между различными точками системы, а хаотические тепловые или другие события разрушают эти корреляции, способствуя беспорядку. В условиях интенсивных возмущений в системе происходит накопление этой информации, избыток которой после некоторого предела и приводит к переустройству и обновлению системы.

Вместе с тем оценка микроструктуры по ГОСТу 26132-84 свидетельствует о принципиальном различии распределения структурных: составляющих опытных кекеов . Наиболее однородны по структуре опытные коксы с пилотных установок I к 2, на 90$ и более состоящие из структурных элементов с оценкой 5 и 6 баллов. Коксы с промышленной установки замедленного коксования и лабораторного куба крайне неоднородны по микроструктуре . Однако если для кокса с промышленной УЗК доля структурных составляющих с оценкой 5 баллов и выше превышает 80$, то для кокса с лабораторного куба доля таких составляющих всего SQ%, что я предопределяет различив их средней оценки микроструктуры.

цвлл последних , приводящие к глубоким изменениям коллоидных свойств в раосмагриваемнх НДС. На полученных мик-рофомграфиях отчетливо видна пространственная структура ко-.агуяяционйого типа, для которой характерна неоднородность распределения структурных элементов по размерам и наиболее вероятная величина последних, отвечающая размерам агрегатов аофальтенов,

Углеводородные компоненты нефти построены из трех основных типов структурных групп: парафиновых, нафтеновых и ароматических. Структурно-групповой анализ означает определение статистического распределения структурных элементов во фракции безотносительно к тому, как эти элементы соединены в молекулах.

Функция ty зависит от распределения температур в топке и в среднем равна:

После посекционных расчетов выполняют прямой расчет распределения температур, потоков и концентраций компонентов в

Для уточнения состава продуктов по содержанию примесных компонентов можно воспользоваться методом расчета, предложенным в работе . Разбивая исходную нефтяную смесь на более узкие фракции, чем в начале расчета , уточненные составы продуктов можно определить из уравнений общего материального баланса в виде функций распределения ?,ю и %w по заданному распределению их в сырье %р и найденному профилю распределения температур и потоков в колонне — Тп, Ln и Vn:

Таблица 111.9. Характер изменения газового потока и распределения температур по высоте абсорбера-деметанизатора

Для всех рассмотренных случаев получены также новые решения и разработаны модули расчета поверхности и распределения температур между элементами ряда.

Предлагались другие, более строгие варианты теории теплового взрыва. Так, например, Д. А. Франк-Каменецким была решена задача теории теплового взрыва с учетом стационарного распределения температур внутри сосуда i; О. М. Тодес учитывал изменение распределения температур внутри сосуда со временем — нестационарная задача теории теплового самовоспламенения !.

Кривые распределения температур в слое катализатора при применении свежего и уже работавшего катализатора приведены на рисунке. Чтобы растянуть кривую распределения температуры, можно применять небольшие количества двуокиси серы .

При осуществлении данного процесса большое внимание уделяют строгому выдерживанию определенного распределения температур по длине слоя катализатора. В лобовой части слоя катализатора температуру поддерживают на уровне 280—330° С. На выходе из слоя катализатора температура достигает 600—850° С. Подвод тепла извне регулируют таким образом, чтобы температура, при которой возникают автотермические условия протекания процесса , достигалась в определенной точке в первой части слоя катализатора.

рис.3.''. Как видно из рисунка, первоначально из предположения чёткого деления и заданных отборов продуктов разделения определяются их составы. По составам дистиллята и остатка вычисляются температуры верха и низа колонны, используя, соответственно, изотермы паровой и жидкой фаз Температуры на тарелках основной колонны определяются из предположения линейного распределения температур по высоте колонны по найденным значениям температур верха и низа колонны. Температуры на тарелках отпарных секций также определяются из предположения линейного распределения, при этом температура низа отпарной секции принимается на 20°С ниже температуры на тарелке её питания. Определяются энтальпии сырьевых потоков и продуктов разделения. По общему тепловому балансу определяется тешюсъём на верху колонны .

рабочая температура такой нихромовой печи при длительной работе 850° Ц . Само собой разумеется, печь должна быть выверена на равномерное распределение температур без подачи ппролизу-емого сырья. Для этого оба конца печи прикрываются асбестовыми: пробками, в печь вставляется пирометр, после чего устанавливается какая-либо постоянная температура, например 640° Ц. После тогог как эта температура остается неизменной 1—2 часа, пирометр передвигают вдоль всего канала печи и измеряют температуру череа каждые 10 см длины, причем пирометр всегда должен занимать строго-концентрическое положение. Наблюдаемые температуры наносятся затем: на диаграмму, в которой на абсциссе отлагаются участки длины печного канала через 10 см от конца печи, а по ординате — температуры. В хорошо построенных печах эта кривая параллельна абсциссе, и лишь у концов печи температура шадает на 50—100° Ц. Такая же-проверка распределения температур при подаче сырья дает кривую не параллельную абсциссе, а наклонную, так что в конце печи температура оказывается выше, чем в начале, так как часть тепла тратится на испарение подаваемого сырья. Поэтому правильнее конструировать печь так, чтобы на холостом ходу температура равномерно повышалась от одного конца к другому примерно на 100° Ц, причем сырье следует вводить с более горячего конца. В этом случае печь в рабочий период обнаруживает более постоянное распределение тепла.

Известно, что нагрев обеспечивается целым рядом горелок, расположенных вдоль стен камеры, с двух ее сторон. При этом регулирование этих горелок производится таким образом, чтобы нагрев стен камеры осуществлялся равномерно вдоль всей их поверхности и чтобы при этом исключалось влияние конусности печи; это осуществляется путем соответствующего распределения температур по длине камеры. Однако регулирование распределения температур по высоте печи связано со значительными трудностями. Иногда контроль за распределением температур по высоте осуществляют при помощи термопар, помещаемых в средней плоскости коксового пирога (((31; их показания снимаются непосредственно перед выдачей печи. Довольно часто наблюдаются колебания температуры по высоте, превышающие 200° С при средней температуре 1000е С. Совершенно избежать этих колебаний не удается, причем удовлетворительным считается колебание от средней температуры не более чем на 50° С. Все это верно только для центральной части коксового пирога, так как зоны, прилегающие к дверям камеры, принято нагревать меньше с целью их предохранения. Слабее обогревается также верхняя зона коксового пирога во избежание образования графита. Таким образом, зоны пониженного нагрева в коксовом пироге составляют 30—50 см у дверей камеры и вверху ее.