Главная -> Словарь

Рассматриваемом интервале

В табл. 48 приведены размеры и вес реактора, регенератора и ректификационной колонны рассматриваемой установки. Там же указаны материалы, из которых изготовлены эти аппараты .

Принципиальная технологическая схема блока атмосферной перегонки рассматриваемой установки приведена на рис. 3.

Ниже приводится оптимальный технологический режим блока атмосферной перегонки при переработке нефти типа ромашкинской, выведенный на- основании обобщения проектных, исследовательских данных и опыта эксплуатации рассматриваемой установки:

Ниже приводятся стандарты предприятия на качество продукции, вырабатываемой на атмосферном блоке рассматриваемой установки.

Блок вторичной перегонки бензинов рассматриваемой установки предназначен для получения фракций н. к.— 62, 62—85, 85—105, 105—140 и 140 —к. к., °С. Стабильная бензиновая фракция с низа колонны К-8 под собственным давлением направляется в колонну К-3. С верха колонны К-3 фракция н. к. — 85 °С в паровой фазе поступает в воздушный конденсатор-холодильник Т-8. После конденсации и охлаждения фракция н. к. — 85 °С направляется в емкость Е-4, откуда часть ее подается насосом Н-6 на орошение верха колонны К-3. Давление верха колонны К-3 поддерживается сбросом газообразных фракций из емкости Е-4 в факельную линию. Балансовый избыток фракции н. к. — 85 °С насосом Н-6 подается в колонну К-4 через клапан-регулятор расхода с коррекцией по уровню в емкости Е-4. Схемой предусматривается частичная подача фракции н. к.— 85 °С в колонну К-4 в паровой фазе. Для поддержания требуемого теплового режима колонны К-3 используется горячая циркулирующая флегма, которая забирается насосом Н-10 с низа колонны К-3, прокачивается через змеевик печи П-2/1 и возвращается в низ колонны.

Ниже приведены показатели технологического режима блока вторичной перегонки бензина рассматриваемой установки:

Технологический режим. Технологическая схема вакуумного блока рассматриваемой установки предназначена для получения широкой фракции 350—500°С и гудрона.

В ректификационных колоннах происходит контактирование паровой и жидкой фаз на специальных контактных устройствах — слое насадки, сетке, тарельчатых конструкциях для требуемой четкости разделения на компоненты. Ректификационные колонны рассматриваемой установки в зависимости от технологического назначения называются: /'

Все колонны, в соответствии с правилами Госгортех-надзора, снабжены необходимыми устройствами: люками, приборами контроля, лестницами и площадками. Колонны рассматриваемой установки расположены в один ряд, вдоль фронта открытых насосных, и примыкают к железобетонному постаменту, на котором установлены

Основные технологические характеристики теплооб-менной аппаратуры рассматриваемой установки даны в Приложении 3.

На установке применяются насосы нормального ряда с электрическим приводом, изготовленные на отечественных машиностроительных заводах. Основные технические характеристики насосов рассматриваемой установки даны в Приложении 5. Обслуживающему персоналу необходимо знать, что для правильного выбора насосов обычно ориентируются на следующие показатели: производительность насоса при температуре перекачки; дифференциальный напор на приеме и выкиде насоса; пределы температур, при которых осуществляется перекачка среды; плотность и максимальная вязкость среды при температуре перекачки.

Если требуется найти промежуточные значения величин, не приведенные в паровых таблицах, то необходимо провести интерполяцию, базируясь на допущении, что в рассматриваемом интервале между имеющимися в таблицах значениями искомые величины изменяются прямо пропорционально.

рых сероорганических соединений приведены на рис. 7 . В рассматриваемом интервале температур логарифмы констант равновесия реакций гидрогенолиза почти всех сернистых соединений представляют собой большие положительные величины. Таким образом, в присутствии стехиометрических количеств водорода реакция почти в любом случае может протекать до практически полного завершения. При гидрогенолизе тиофена с образованием н-бутана и сероводорода глубина реакции ограничивается термодинамическим равновесием.

где CTj - значение прочности кокса в рассматриваемом интервале; n j - число проб в том же интервале; k - число интервалов.

Рассматривая жидкость вблизи температур кристаллизации, а точнее в некотором интервале температур между температурами кристаллизации и застывания, можно сделать вывод, что, вероятно, относительное перемещение частиц дисперсной фазы, обусловленное вязкостью жидкости при течении, может быть определено некоторым коэффициентом самодиффузии, стремящейся выравнить запас потенциальной и кинетической энергии перемещающихся частиц. Количество движения каждой движущейся частицы не остается постоянным. Очевидно, в этих условиях некоторые частицы не дисперсной фазы имеют различные дополнительные количества движения за счет межмолекулярных взаимодействий, которые и создают энергетический градиент между ними. Скорость ликвидации этого градиента практически пропорциональна коэффициенту самодиффузии, в свою очередь являющемуся функцией коэффициента вязкости и плотности системы. Однако в связи с непостоянством количества движения частиц дисперсной фазы, более корректно исходить непосредственно из подвижности отдельных частиц, т.е. средней скорости, которая приобретается любой из них по отношению к окружающим при внешних воздействиях на систему. Подвижность дисперсных частиц оценивается текучестью жидкости, измеряемой величиной, обратной коэффициенту ее вязкости. Последняя пропорциональна коэффициенту диффузии, откуда следует, что вязкость жидкости в рассматриваемом интервале пониженных температур обратно пропорциональна коэффициенту диффузии.

В рассматриваемом интервале температуры осаждения структура турбостратна. Поэтому снижение прочности имевшего зернистую структуру пироуглерода с повышением температуры осаждения обусловлено ростом размеров зерна. Действительно, представленная величина прочности пироуглерода обратно пропорциональна корню квадратному из диаметра зерна, что отвечает уравнению Петча , характеризуя связь между кристаллитами.

Теоретическая температура Тр пламени зависит только от фактического избытка воздуха и типа сжигаемого топлива. Весовое количество W продуктов сгорания является функцией избытка воздуха и весового количества сожженного топлива. В рассматриваемом интервале температур среднюю теплоемкость Сра для иллюстрации метода можно принять постоянной.

нально температуре. Близка к линейной в рассматриваемом интервале также температурная зависимость теплопроводности газа в порах. Вследствие этого теплопроводность засыпки также растет пропорционально температуре. Однако при температурах выше 500 — 550° С коэффициенты теп-лопереноса начинают интенсивно возрастать вследствие увеличения радиационной составляющей теплового потока.

Следует отметить, что температурный интервал синтеза высших спиртов на окисноцинковых катализаторах совпадает с предельной температурой стабильности большей части кислородных органических соединений. Этот фактор, несомненно, оказывает влияние на равновесие многих реакций, участвующих в механизме синтеза, и, вероятно, благоприятствует некоторым реакциям изомеризации. В рассматриваемом интервале температур термодинамические факторы, вероятно, играют более важную роль, чем при низких температурах, и поэтому могут оказывать значительно большее влияние на состав конечных продуктов.

Данные, приведенные в табл. 9 н на рис. 1, показывают, что в рассматриваемом интервале температур логарифмы констант равновесия для реакции восстановления сернистых соединений в насыщенные углеводороды почти во всех случаях имеют большое положительное значение.

большее, чем подгонку экспериментально найденных констант равновесия к линейной зависимости от температуры, выражаемой уравнениями и , и оценку Д Н° и Д 5° из значений констант для результирующей прямой линии. Применение способа наименьших квадратов в нахождении «наилучшей» прямой линии придает константам если и не точность, то правдоподобность. Тем не менее следует иметь в виду, что величины Д Н° и Д 3°, полученные таким путем, есть не более чем усредненные значения, и в действительности Д Н° может изменяться на несколько сот калорий, а Д 8й — на значительное число энтропийных единиц в рассматриваемом интервале температур, если последний достаточно широк.

были получены для 251, 300, 358 и 400°. Теплоты изомеризации были получены, исходя из известных теплот гидрирования изомеров при 82°. Константы равновесия и теплоты изомеризации были затем использованы для расчета энтропии изомеризации при допущении, что теплоемкости всех трех изомеров различаются так незначительно, что теплоты и энтропии изомеризации могут считаться постоянными в рассматриваемом интервале температур. Средние значения энтропии, полученные таким образом, приведены в табл. 48.