Главная -> Словарь

Равенстве температур

Зельдович, исходя из равенства скоростей реакции и диффузии внутри элементарного объема куска пористого катализатора показал, что если в кинетической области скорость реакции записывается в виде

Современная теория физической адсорбции связана с именами Лангмюра, Поляни, Брунгауэра, Эммета, Гибса и др. Лангмюр разработал теорию адсорбции применительно к тазам, в основу которой положены следующие допущения: процесс адсорбции заканчивается при образовании мономолекулярного насыщенного слоя адсорбированного вещества; адсорбированные молекулы не взаимодействуют друг с другом. Гетерогенная система может находиться как в равновесном состоянии, когда ее состав и термодинамические параметры остаются постоянными во времени, так и в неравновесном. iB последнем случае параметры системы самопроизвольно изменяются, IB результате система приходит в состояние равновесия. Процесс адсорбции всегда сопровождается процессом десорбции. В случае равенства скоростей этих процес-

Современная теория физической адсорбции связана с именами Лангмюра, Поляни, Брунгауэра, Эммета, Гиб с а и др. Лангмюр разработал теорию адсорбции применительно к газам, в основу которой положены следующие допущения: процесс адсорбции заканчивается при образовании мономолекулярного насыщенного слоя адсорбированного вещества; адсорбированные молекулы не взаимодействуют друг с другом. Гетерогенная система может находиться как в равновесном состоянии, когда ее состав и термодинамические параметры остаются постоянными во времени, так и в неравновесном. В последнем случае параметры системы самопроизвольно изменяются, IB результате система приходит в состояние равновесия. Процесс адсорбции всегда сопровождается процессом десорбции. В случае равенства скоростей этих ттроцес-

силы:о влияющие на состав продуктов алкилирования. При этом равновесные соотношения значительно более, чем кинетические, выгодны для получения первичного амина. Хотя в практических условиях равновесие полностью не достигается, можно все же применять сравнительно небольшой избыток аммиака, что уменьшает затраты на его регенерацию. Более того, если целевым продуктом процесса является, например, вторичный амин, то, возвращая на реакцию первичный и третичный амины, можно вообще исключить их образование, направив процесс только в желаемую сторону. При этом в реакционной массе устанавливаются стационарные концентрации побочных продуктов, соответствующие условиям равенства скоростей их образования и расходования.

Стационарность концентраций разных валентных форм катализатора требует равенства скоростей стадий 1 и 4. Поскольку самой медленной является первая и весь катализатор находится практически в трехвалентном состоянии, суммарная скорость процесса будет равна:

Из равенства скоростей реакций инициирования и обрыва цепей

Размеры остальных сечений переливного устройства определяют, исходя из равенства скоростей жидкости в этих сечениях скорости шж,.

В этом случае ввиду равенства скоростей fej. и /с2 максимальное накопление промежуточно образующихся метилэтшщикло-гексанов достигает всего лишь 38% . Аналогичная последовательность наблюдалась и при изомеризации углеводородов с открытой цепью . Следует подчеркнуть, что все отмеченные кинетические закономерности справедливы полностью лишь в тех случаях, когда каждая ступень реакции термодинамически почти нацело сдвинута в сторону следующих образующихся углеводородов. Для обратимых реакций методы расчета значительно сложнее.

и б) для параллельно-последовательной схемы реакции с учетом равенства скоростей Arx = k2 = k3:

При проектировании колонны с переливными тарелками размеры сечений F,, F2 и F3 определяются исходя из равенства скоростей жидкости в этих сечениях.

Размеры остальных сечений переливного устройства в первом приближении определяют из условия равенства скоростей движения жидкости в этих сечениях.

Рассмотрим теперь упрощенную методику построения кривых ИТК нефти по данным о выходе продуктов перегонки, их фракционном составе по стандартной разгонке и температурным точкам деления . Такая методика позволяет оперативно оценивать возможные изменения фракционного состава нефти, поступающей на переработку. Она основана на допущении о равенстве температур 50% отгона каждого продукта по ИТК и по стандартной разгонке. Обозначив через А, В, С и т. д. выходы дистиллятов, полученных из нефти, и температуры 50% отгонов этих фракций по стандартной разгонке через it,, tn, tc и т. д., получим следующие координаты расчетных точек кривой ИТК: первая точка — температура Тл,Гвыход Л/2; вторая точка — температура справедлива только при равенстве температур топлива и воздуха. Значения максимальной растворимости воды в реактивных юпливах и авиационных бензинах, вычисленные по формуле , приведены в табл. 1.15. Они вполне удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными . Справедливость закона Генри по отношению к топ-ливам подтверждена также рядом других исследований .

Использование ЭП-4 направлено на то, чтобы при синтезе узлов теплообмена ТС-горячие потоки с низкой температурой не допускались в операцию теплообмена до тех пор, пока существуют в текущих исходных данных потоки с более высокой температурой и/или энтальпией при, равенстве температур. В этих условиях потери эксергии потоков при теплообмене сводятся к минимуму.

12. Для расчета теплообменника Т-4 не хватает исходной информации: известна только температура и состав потока //. По этому для упрощения расчета принято допущение о равенстве температур конденсата после теплообменника Т-3 и насыщенного абсорбента после Т-4

При кажущейся простоте поставленных требований выдержать их в промышленных условиях затруднительно. Так, коксовые батареи с камерами разной ширины должны быть построены на одном предприятии, иметь общий углеподготовительный цех; возраст, система обогрева и теплофизические свойства огнеупорных материалов кладки обогревательных простенков коксовых батарей должны быть одинаковыми; обогрев должен производиться на одном отопительном газе. Однако, даже при равенстве температур обогрева, не может быть гарантирована идентичность распределения температур по высоте обогревательных простенков, так как изменение ширины печных камер, как правило, непременно потребует изменения конструкции простенков для передачи необходимого количества тепла и, следовательно, изменится гидравлический режим обогрева. Именно поэтому попытки определения зависимости периода коксования от ширины камеры в промышленных условиях приводит, зачастую, к противоречивым результатам и не могут быть использованы для технико-экономических расчетов.

газов при равенстве температур и давлений содержится одинаковое коли-

Использование ЭП-4 направлено на то, чтобы при синтезе узлов теплообмена ТС-горячие потоки с низкой температурой не допускались в операцию теплообмена до тех пор, пока существуют в текущих исходных данных потоки с более высокой температурой и/или энтальпией при равенстве температур. В этих условиях потери эксергии потоков при теплообмене сводятся к минимуму.

5. Доля отгона в конце печного змеевика для I потока больше, чем для II потока . Это вызвано, вероятно, главным образом несколько большей протяженностью линии от печи к колонне К-3 и большим числом поворотов на ней, так как повышение температуры II потока до уровня I потока изменило долю отгона только с е% = 0,49, до е'ъ = 0,51 в связи с ростом давления. Следовательно, для данных условий при равенстве температур доли отгона будут отличаться на 0,07, а колонны К-2 и К-3 будут питаться неодинаково подготовленным сырьем. Этот пример еще раз подтверждает, как вредно при подготовке сырья для разделения ориентироваться только по температуре на выходе из печи и пренебрегать величиной давления и составом сырья.

Настоящее исследование выполнено с целью получения экспериментальных данных по однократному испарению остатка, выкипающего выше 350°С,карачаганакского сернистого газового конденсата,полученного на промышленной установке на одном из НПЗ. Эксперименты проводились на. непрерывно-действующей пилотной установке, производительность которой составила 1-4 л/час. При проведении экспериментов по ОИ при заданном давлении состояние равновесия считалось достигнутым при равенстве температур по высоте колонны и на выходе из печи. Прочность за-54