Главная -> Словарь

Разбавление исходного

Вследствие большого разбавления реакционной смеси воздухом переработка выходящих из печи газов сложна. Эти газы содержат около 1,0% объемн. малеинового ангидрида, 8,6% кислорода, 5,0% углекислого газа и 77,4% азота. Газ охлаждают в холодильнике до 100—150° и затем промывают водой в башне, заполненной кольцами Рашига. Промывка производится циркулирующей водой, которая постепенно обогащается малеиновой кислотой. Если целью процесса является получение кислоты, то примерно 40%-ный раствор малеиновой кислоты обесцвечивается затем при помощи угля, вода испаряется и в остатке-получается кристаллическая малеиновая кислота.

В емкости Е-505 готовится 3%-ный или 15%-ный раствор едкого натра, для чего в емкость принимается расчётное количество едкого натра и парового конденсата. Емкость Е-506 предназначена для приготовления водной суспензии катализатора и промотора. Для перемешивания растворов и подачи их в систему предназначен насос Н-505. Хранение водной суспензии катализатора в отдельной емкости Е-505 связано с тем, что катализатор процесса при хранении в щелочном растворе в присутствии растворенного кислорода и отсутствии меркаптанов подвергается деструктивному разрушению. По мере отработки КТК часть его насосом Н-503 без прекращения циркуляции подается в емкости предварительного защелачивания К-502 и К-505. Закачка в систему свежего едкого натра и катализатора осуществляется из емкостей Е-505 и Е-506 соответственно насосом Н-505.

Необходимость большего или меньшего разбавления реакционной смеси в секционированных аппаратах с подпиткой теплоносителя неблагоприятна в нескольких отношениях: требуется большее количество катализатора, увеличиваются затраты на разделение продуктов реакции и на циркуляцию теплового агента. Реакторы с промежуточными теплообменниками не имеют указанных недостатков, однако они громоздки и расход металла на их изготовление выше.

В последнее время сульфураторы выпускаются в комплект выносными холодильниками, через которые реакционная м. непрерывно прокачивается и при этом охлаждается. При Сульфат: вании хлорсульфоновой кислотой выносные холодильники неэф((( тивны вследствие разбавления реакционной массы выделяющп хлороводородом. Температура охлаждающей воды в холодила обычно на 20 °С ниже температуры в аппарате. • При сульфатировании в непрерывном режиме в качестве сульф' тора используют центробежный насос, в который подают расчет количество жидкого сулъфатирующего агента и алкенов.

Исследование влияния , степени разбавления реакционной смеси инертными компонентами на показатели процесса показало, что при увеличении

Рис. 16. Влияние разбавления реакционной смеси инертными компонентами на показатели процесса и мольное отношение реагентов:

Возможны варианты процесса, в которых предусмотрен рецикл ДЦПД, содержащего ТГИ, для разбавления реакционной смеси с целью улучшения теплового режима процесса и снижения количества образующихся термополимеров. На третьей ступени из продуктов реакции отбирается ВЦГ, на четвертой , благоприятствовало образованию-повышенного количества диизопропилбензола. Сопоставление данных таблиц 15 и 16 при приблизительно-равных мольных соотношениях бензола и пропилена. указывает на преимущество «стационарного» слоя алюмосиликатного. катализатора, поскольку наблюдаются более высокие проценты превращения бензола. Указанное, по-видимому, связано с особенностями протекания процесса алкилирования в «кипящем» слое алюмосиликатного катализатора. Многочисленными опытами установлено, Что средняя скорость превращения в реакторе с псевдоожижением реакционной смеси ниже, чем в реакторе идеального вытеснения за-счет разбавления реакционной смеси продуктами.

Конденсация изовалерианового альдегида с формальдегидом проводилась в присутствии едкого натра, при этом изучалось влияние температуры, разбавления реакционной среды и количественного соотношения исходных реагентов .

Четыреххлористый углерод значительно больше понижает скорость реакции, но характер его действия такой же, как и бензола, т. е. в этом случае также сказывается эффект разбавления реакционной смеси и этим создаются условия для более медленной реакции. С течением времени реакция постепенно углубляется и эфир образуется с высоким выходом. Растворитель ацетон ингибирует реакцию циклоалкилирования. На протяжении 20 час. кислотность смеси остается постоянной. При дальнейшем ведении реакции кислотность понемногу уменьшается и становится заметным образование эфира. В данном случае ацетон, вероятно, сольва-тирует активный полярный комплекс, образованный фтористым бором с кислотой и, таким образом, дезактивирует катализатор или сильно снижает его активность.

Из данных этих таблиц видно, что в условиях проведенных опытов смесь этиловых эфиров высокомолекулярных кислот получается с выходом от 79 до 839-6• Перегоняемая при 4 мм остаточного давления часть эфиров составляет около 60% по отношению ко всей смеси. Резкое сокращение кислотного числа и соответственное увеличение эфирного числа показывают, что реакция протекает достаточно хорошо. Спиртовая среда более благоприятствует как протеканию реакции и обработке целевого продукта, так и улучшению качества полученных этиловых эфиров. Отношение спирта к кислотам 1:1 полностью обеспечивает нормальное протекание реакции. По мере разбавления реакционной среды водой результаты реакции ухудшаются. В водной среде реакция, протекает хуже, и полученные'продукты имеют неудовлетворительные физико-химические показатели. Сказанное полностью соответствует данным таблицы 65 для смеси кислот оксипродукта, полученного с марганцем.

Другим отрицательным результатом внутриреакторной циркуляции являются разбавление исходного сырья продуктами реакции и снижение средней концентрации реагирующих веществ, вследствие чего снижается средняя скорость процесса. Кроме того, в результате повторного реагирования продуктов реакции увеличивается выход побочных продуктов.

разбавление исходного масла растворителем 1 : 10

Установки висбрекинга в печи в России не применяются. Это связано с повышенной вязкостью и коксуемостью остаточного сырья из отечественных нефтей. Проведение процесса в выносном реакторе позволяет поддерживать температуру в печи на 40-50° С ниже. Также иногда применяют разбавление исходного сырья газойлем.

Более корректными в этом отношении можно считать эксперименты, описанные в работе . Изучалась агрегативная устойчивость нефтяных фракций, содержащих асфальтены. Порог осаждения асфальтенов в нефтяных дисперсных системах определяли простым отстоем модельных смесей в интервале температур 10-400°С, после чего отбирали пробы верхнего и нижнего слоев системы, из которых приготавливали растворы для определения их оптической плотности фотоколориметрическим методом. Содержание асфальтенов в анализируемых пробах определяли по предварительно полученным калибровочным зависимостям. В рассмотренном исследовании отсутствует прямое разбавление исходного испытуемого образца, однако можно предположить, что принятое естественное оседание частиц дисперсной фазы может быть искажено различными внешними факторами при значительной длительности процесса, что не позволит достичь требуемой воспроизводимости результатов измерений.

ными. В первом случае разбавление исходного сырья продуктом,

разбавление исходного сырья — концентрата ароматических угле-

Интересно выяснить, приводит ли разбавление исходного лакокрасочного материала, т. е. увеличение в нем содержания растворителя, к повышению содержания остаточного растворителя в покрытии.

В системе пленкообразователь — один растворитель разбавление исходного лакокрасочного материала не сказывается на содержании остаточного растворителя. Если применять для разбавления смесевый растворитель, состоящий из компонентов с разной летучестью, то состав смеси с различным исходным содержанием полимера в процессе пленкообразования будет изменяться по-разному , и к началу второй стадии в пленке будет различный состав растворителей: более разбавленные системы будут содержать большее количество компонента с низкой летучестью, что соответственно приведет

При наличии перемешивания внутри реактора происходит разбавление исходного сырья продуктами реакции и увеличение концентрации: целевого компонента в сырьевой смеси на входе в зону реакции.

Кроме того, иногда осуществляется дополнительное разбавление исходного сырья фильтратом второй ступени обезмасливаиия^ который содержит всего несколько процентов масла!. Всего таким образом на разбавление исходного сырья подается 200—500% растворителя, в котором содержание масла составляет только 1—2% , что не препятствует нормальному проведению процесса.

На разбавление исходного сырья обычно применяют 200— 250% по весу растворителя . Кроме того, еще около 100% растворителя добавляют к петролатуму, направляемому .во вторую ступень центрифугирования.

Дегидрогенизация этилена в ацетилен обусловливается высокой температурой, регулируемой кратким временем нагрева, низким давлением и разбавлением водородом'162. Без добавления водорода и при атмосферном давлении максимальное образование ацетилена имело место при 1200° в трубке с диаметром, равным 3 мм, и при скорости пропускания газа, равном 60 л/час; повышение температуры вызывало образование сажи. Разбавление исходного газа водородом^ с одновременным уменьшением длительности нагревания вело к уменьшению образования сажи и к увеличению выхода ацетилена до 70%. Добавление кислорода и смеси этилена и водорода не увеличивало выход ацетилена. Конверсия-на 90% была достигнута при нагревании этилена, разбавленного или неразбавленного водородом, в течение краткого времени до 1300—1400° при пониженном давлении. При 1000° и давлении, равном 0,1 ат, этан дегидрируется в этилен; при более высоких температурах главным продуктом реакции является ацетилен.