Главная -> Словарь

Разделения содержание

соединения. Разделение такой смеси довольно сложная задача, и для ее осуществления требуется создание многостадийной громоздкой схемы переработки. Сложность разделения реакционной смеси усугубляется тем, что при достаточна большом объеме выра^ ботки суммарной продукции выход отдельных целевых продуктов весьма ограничен, и это не может не вызвать дополнительных затруднений при выборе эффективных методов разделения и облагораживания товарных продуктов.

Вследствие разделения реакционной системы на два блока сырье насосами под давлением 3,0 МПа направляется по двум параллельно работающим потокам.

В первую очередь была исследована возможность гидрирования бензола в составе головных фракций риформата второй ступени на катализаторе RG-482. Это было сделано в связи с тем, что при проведении процесса каталитического риформинга с применением технологии разделения реакционной смеси перед последним реактором, соответственно количеству выделенной головной фракции снижается необходимое для проведения процесса количество катали-

Основными недостатками процессов синтеза высших спиртов из СО и Н2 япляются, вероятно, сложный состав продуктов синтеза трудности разделения реакционной смеси и те переработки, образование значительного количеств низкомолекулярных спиртов невысокая производительность катализаторов.

При разработке метода разделения реакционной смеси учиты-

го разделения реакционной смеси на масляную фазу и пластиче-

В двух последних опытах остатки после перегонки содержали 90—95 или 83% арилоксидиэтилалюминиевых соединений от ожидаемого содержания алюминия. При опытах с этилгексано-лом получается продукт заданного состава, но во время перо-гонки арилоксисоединений имеют место, очевидно, побочные реакции ароматического остатка с олефином . В этом случае для устранения побочных реакций целесообразно вначале путем быстрой перегонки отделить олефин от основной части АгОА12 и только тогда проводить дополнительную тщательную перегонку. Разделения реакционной смеси разгонкой в течение длительного времени необходимо избегать.

/ — аппарат смешения свежего н циркулирующего толуола; 2 — смеситель катализатора и толуола; 3 — реактор карбоннлнровання толуола; 4, 5 — разделители реакционной массы н катализатора; 6 — колонна отгонки толуола; 7, 8, 9 — аппараты разделения реакционной смеси.

Таким образом, удельная производительность реактора существенно зависит от конверсии сырья, падая до нуля при ХА-1, кроме реакций нулевого порядка. Поэтому в промышленности для интенсификации химического процесса используют рецикл исходных реагентов, т. е. при неполном превращении реагентов последние после разделения реакционной смеси возвращают в реакцию. Для химических процессов, где желательна высокая конверсия исходных реагентов и удельная

Этот процесс осуществлен и отработан в полупромышленном масштабе. Синтез проводится на установке высокого давления в реакторе с адиабатическими слоями катализатора и межслой-ной подачей холодного газа. Достоинства процесса: выход высших алифатических спиртов до 70%; использование дешевых и доступных железных катализаторов, приготовление которых освоено промышленностью; применение типовых, освоенных промышленностью технологических операций и аппаратов; преимущественное образование первичных спиртов нормального строения. Недостатки: образование повышенного количества диоксида углерода в присутствии железа; сложный состав продуктов синтеза; трудность разделения реакционной смеси и ее переработки; образование значительного количества низкомолекулярных спиртов и, главное, невысокая производительность катализаторов.

Использование для гидрирования двухкомпонентного катализатора позволяет получать пентанол-2 по реакции , реакция при этом практически не протекает. Конверсия ме-гилциклопропилкетона достигает 99,9—100,0%, содержание ме-тилпропилкетона составляет 2—4%. выход пентанола-2 — 90— 96%. Технологическая схема получения пентанола-2 из метил-циклопропилкетона приведена на рис. 3.4. Кетон в смеси с во дородом поступает в узел испарения, откуда парогазовая смесь направляется в реактор. Реактор гидрирования представляет собой аппарат кожухотрубчатого типа, в межтрубное пространство которого подают теплоноситель. Продукты реакции из реактора поступают в холодильник. Сконденсировавшаяся жидкость отделяется в сепараторе и сливается в сборник, из которого насосом направляется в узел разделения реакционной: массы и выделения товарного продукта. Чистота выделяемого пентанола-2 составляет 99,5—99,9%. Процесс получения пентанола-2 из метилциклопропилкетона отработан в опытно-промышленном масштабе .

Из гудронов могут быть получены авиационные остаточные масла или их компоненты. При определении методом адсорбционного разделения содержание остаточных масел колеблется от 3 до 8,8% на нефть.

В случаях, когда в одном или в обоих продуктах разделения содержание какого-нибудь компонента равно нулю, уравнения , , и упрощаются.

На рис.16 представлены данные наших экспериментов и литературные данные, взятые из.работы , которые хорошо согласуются и позволяют представить линию раздела ОА в виде дьух участков ок-- линия кипения; КА - линия сверхкритического разделения. Точка А является точкой росы. Слева от кривой КА деасфальтизатный раствор по мере приближения к кривой КА постепенно выделяет вторую жидкую фазу, однако верхняя фаза растворителя еще содержит часть компонентов деасфальтизата. На линии КА и справа от нее верхняя фаза состоит из практически чистого растворителя с содержанием пропана 98-99,8 %. Отобранная в этих условиях нижняя фаза деасфальтизата, по нашим экспериментальным данным содержит минимально от 5 до 15 X пропана в зависимости от природы деасфальтизата и условий разделения.

В табл.23 представлены некоторые результаты изучения фазо-разделения в смеси деасфальтизат - пропанобутановая смесь , взятой в соотношении 1:5. В опытах была непрерывная подача деасфальтизатного раствора в сепаратор пилотной установки , на выходе из сепаратора специальными пробоотборниками периодически отбирали пробы верхней и нижней фаз.

N опы та Подача л/час Условия разделения Содержание деасфальти дата в вер хнеи фазе, X Держание творите -в нижней %

В случаях, когда в одном или в обоих продуктах разделения содержание какого-нибудь компонента равно нулю, уравнения , , и упрощаются.

Метод разделения Содержание, % Потери %

Например, при разделении эквимассовой трехкомпонентной ; смеси гексан-гептан-октан практически при одинаковых четкости и отборах продуктов разделения и суммарном числе теоретических тарелок в колоннах, равном 43, проводилось сравнение схем, представленных на рис. 1.1 при менее и более четком разделении исходной смеси. Основные показатели различных схем разделения приведены в табл. 1.1, которые показывают, что при менее четком разделении смеси наилучшими показателями характеризуется схема с полностью связанными потоками . По сравнению со схемами разделения смеси без обратных потоков и в простых колоннах она характеризуется соответственно меньшими на 12 и 28 % теплоподводом в кипятильниках, на 5 и 18 % количеством тепла Q, подводимого в систему ректификации, и на 4 и 12 % эксергией теплоносителей Эп.

При более четком разделении более экономичными оказались схемы разделения смеси в простых колоннах. По сравнению со схемой с последовательным выделением остатков схема с полностью связанными потоками требует на 9 % больше тепло подвода в кипятильниках и количества тепла, подводимого в систему ректификации, на 1 1 % эксергии теплоносителей. Таким образом, экономичность схемы с полностью связанными потоками падает с увеличением четкости разделения. Аналогичная картина наблюдается при менее четком разделении и содержании среднелетучего компонента в смеси не выше 20 % , что подтверждает известное положение о том, что эффективность схем с полностью связанными потоками растет с увеличением содержания среднелетучего компонента в смеси . В этих условиях схема с полностью связанными потоками требует на 4-14 % больше тепловых затрат, чем системы простых колонн и на 13-22 %, чем схемы с боковыми секциями.

На примере разделения эквимассовой смеси индивидуальных углеводородов на четыре продукта при суммарном числе тарелок 50 и одинаковой невысокой четкости разделения проводилось сравнение схем, приведенных на рис. 1.2. Основные показатели сравниваемых схем даны в табл. 1.2, содержание основного компонента в продуктах разделения — в табл. 1.3. Из таблицы следует, что в схеме с полностью связанными потоками по сравнению со схемами разделения смеси в простых колоннах теплоподвод в колонны ниже на 16-21 %, суммарная величина эксергии

теплоносителей на 8-14 %. В то же время схема со связанными секциями четкого разделения, полученная из системы разделения с последовательно параллельным соединением простых колонн соединением верха третьей с низом второй колонны противоположно-направленными потоками пара и жидкости с выделением между отборами 2 и 3 продуктов ректификационной секции (((144,344, оказалась более экономичной, чем схема с полностью связанными потоками. При одинаковом теплоподводе в кипятильниках она характеризуется на 2 % меньшей величиной эксер-гии теплоносителей и на 0,2-2,7 % меньшим содержанием примесей в продуктах