Главная -> Словарь

Разделении углеводородных

При разделении суспензий парафина центрифугированием большое значение имеет вязкость жидкой среды суспензии. При высоких ее значениях оседание частиц парафина может настолько замедлиться, что разделение таких суспензий центрифугированием станет практически нецелесообразным вследствие снижения производительности центрифуг, обусловленного повышением длительности отстоя. Поэтому при депарафинизации разделять центрифугированием можно только растворы парафинистых продуктов в маловязких растворителях.

При разделении суспензий жидкую фазу отделяют от взвешенных з ней твердых частиц. Суспензии разделяют с помощью процессов отстаивания, фильтрации и центрифугирования.

Дисперсные системы характеризуются концентрацией взвешенного вещества, от которой зависит выход продуктов при разделении суспензий. При составлении материальных балансов разделения жидких неоднородных систем обычно известна начальная концентрация взвешенного вещества в суспензии, а конечная должна быть принята в зависимости от назначения процесса ; осадок же

Неоднородные системы характеризуются концентрацией изношенного вещества и размером частиц. От концентрации зависят выходы продуктом при разделении суспензий. При составлении материальных балансов разделения жидких неоднородных систем обычно задают начальную концентрацию взвешенного вещества в суспензии, а конечная может быть принята сообразно процессу и составу дисперсной фазы ; осадок же твердого вещества всегда удерживает некоторое количество жидкости, составляющей так называемую влажность осадка. Обозначим:

Материальные потоки установки, рассчитанные на основе показателей работы центрифуг при разделении суспензий га-ксилола, приведены в табл. 3.8.

Трубчатые центрифуги - высокоскоростные машины, предназначенные для осветления суспензий и для разделения стойких эмульсий. При разделении эмульсий центрифуги работают непрерывно, при разделении суспензий - периодически, так как необходимо время от времени вручную выгружать накопившийся в роторе осадок.

При разделении суспензий , загруженной в барабан,

но, при разделении суспензий — периодически, так как в этом слу-

Отстойные центрифуги имеют барабаны со сплошной стенкой. При разделении суспензий или эмульсий вещества, имеющие больший удельный вес, под действием центробежной силы располагаются в виде кольцевого слоя на внутренних стенках барабана, а вещества с меньшим удельным весом — также в виде кольцевого слоя, но ближе к оси вращения.

При сепарации эмульсий сверхцентрифуги работают непрерывно, при разделении суспензий — периодически, так как в этом случае необходимо периодически вручную выгружать накопившийся в роторе осадок.

тер распределения смол между твердой и жидкой фазами. Интенсификация существующих промышленных процессов депарафинизации с помощью полярных модификаторов предусматривает дальнейшую адсорбционную очистку или гидроочистку депарафинированного масла и твердых углеводородов. Смолы и полярные модификаторы могут повлиять не только на эксплуатационные свойства товарных продуктов, но и на активность используемого адсорбента или катализатора. Исследование распределения смол разной структуры между твердой и жидкой фазами особенно важно при разделении суспензий, стабилизованных поверхностно-активными веществами, так как может иметь место синергический, или антагонистический эффекты между двумя группами ПАВ при кристаллизации твердых углеводородов. С этой целью была проведена депарафинизация остаточного рафината и затем из депарафинированного масла и петролатума были выведены и рас-фракционированы «суммарные» смолы. Преобладающая масса смол концентрируется в жидкой фазе, в то же время смолы, десорбированные тетрахлоруглеродом с наибольшим содержанием метильных групп, полностью переходят в твердую фазу . Основными компонентами смол, обнаруженными в петролатуме и депарафинированном масле, являются смолы, извлеченные ацетоном. При кристаллизации молекулы смол, десорбированные тетрахлорметаном, откристаллизуются

Применение сложных ректификационных систем наиболее эффективно при разделении углеводородных газов и особенно легких углеводородов, фазовые превращения которых при дросселировании потоков сопровождаются заметными тепловыми эффектами.

Одноколонные ректификационные системы с несколькими сырьевыми потоками легко реализуются при разделении углеводородных газов по одной из схем, изображенных на рис. П-1 . По схеме на рис. П-1, а сырье после теплообменника делится на два потока, которые затем дросселируются, один из потоков после дросселя поступает в колонну, а другой проходит теплообменник и поступает также в колонну на более низкий уровень по сравнению с первым потоком. По схеме на рис. 11-1,6 сырье проходит теплообменник и охлаждается обратным потоком жидкости, выходящего из сепаратора, дросселируется и затем делится на паровую и жидкую фазы в сепараторе. Паровая и жидкая фазы дросселируются до рабочего давления колонны и раздельными потоками подаются на ректификацию. Применение таких схем при разделении легких углеводородов позволяет на 30—50% сократить требуемые флегмовые числа, значительно уменьшив тем- самым расход дорогих хладоагентов.

Расчет эффективности тарелки. Эффективность, т. е. отношение числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок в колонне, зависит от большого числа переменных, включая нагрузки тарелки по пару и жидкости, организацию движения потоков пара и жидкости на тарелке, конструкцию тарелки и т. д. В общем случае эффективность тарелки определяют экспериментально. Для расчета эффективности тарелок, работающих в оптимальном режиме при разделении углеводородных смесей, могут быть использованы следующие уравнения:

этих методов обусловлено стремлением использовать водород, содержащийся в отходящих газах нефтеперерабатывающих заводов. Это газы установок пиролиза, каталитического дегидрирования бутана, метановодородная фракция, получающаяся при простейшем разделении углеводородных газов, а. также отдувочные газы установок гидроочистки и гидрокрекинга.

Если я=1, то разделить компоненты перегонкой нельзя. Если добавить к этой смеси третий компонент, то можно изменить со-омюшение между YI и Тг и увеличить а. Третий компонент должен быть подобран так, чтобы разделяемые вещества обладали различной растворяемостью в нем. Если третий компонент по летучести приближается к разделяемой смеси, то он образует азеотропную смесь с одним из компонентов. Перегонка в присутствии такого вещества называется азе отропной. Обычно в качестве третьего компонента при разделении углеводородных смесей ^методом азеотропной перегонки используют спирты , уксусную кислоту, кет о и ы, простые и слож-н ы е эфир ы. С помощью метплэтиякетона можно разделить близ-ксхнпящис смеси ароматических углеводородов, парафинов и наф-ге.юв. Например, смесь бензола и циклогексапа . Для разделения парафиновых и циклопарафиновых углеводородов применяют уксусную кислоту н сложные эфпры.

Вопросы определения кратности растворителей при экстракционном разделении углеводородных смесей освещены в литературе недостаточно полно. В работах уравнения по определению кратности растворителя выведены для разделения бинарной смеси, исходя из постоянства объема фаз и бесконечно большой эффективности системы без учета данных фазового равновесия.

В качестве абсорбентов при разделении углеводородных газов используют бензиновые или керосиновые фракции, а в последние годы и газовый конденсат, при осушке — диэтиленгликоль и триэтиленгликоль . Для абсорбционной очистки газов от кислых компонентов применяют Л/-метил-2-пирролидон, гликоли, пропиленкарбонат, трибутилфосфат, метанол; в качестве химического поглотителя используются моно- и диэта-ноламины.

По этой причине в промышленности стремятся использовать абсорбент возможно меньшего молекулярного веса, например бензин, при разделении углеводородных газов. Однако обычно, чем ниже молекулярный вес абсорбента, тем выше его летучесть, а следовательно, и больше потери от исп'арения с сухим газом.

Абсорбция при разделении углеводородных газов 305 ел. Автоматическое управление процессами 362 ел.

Адсорбенты 302 ел., 317, 318 Адсорбция при разделении углеводородных газов 317 Алкилироваиие 329 ел.

При разделении углеводородных смесей относительно неширокого фракционного состава для ориентировочной оценки величины к. п.д. можно пользоваться уравнениями, приведенными в табл. III.3.