Главная -> Словарь

Разделительная способность

/ — корпус реактора; 2 — диспергатор; 3 — разделительная перегородка; 4 — насоса.

1 — смеситель; 2 — реакционная зона; 3 — распределительная камера; 4 — разделительная перегородка; 5 — термопары; 6 —* штуцер для выгрузки фарфоровых шаров} 7 — штуцер для выгрузки катализатора; 1 — ввод продукта; // — вывод продукта.

/ — пар от турбины; // — конденсат в сборник; /// — ввод охлаждающей воды; IV — вывод охлаждающей воды; V --к эжектору; / — корпус; 2 — трубный пучок; Я -- разделительная перегородка; 4 — передняя 'крышка; 5 — штуцер для ввода пара; '6 — задняя крышка; 7 --трубная решетка; 8 — штуцер для вы вода конденсата.

а — со сплошной разделительной перегородкой и отстойной зоной; б — с несплошными перегородками и отстойной зоной; в — с наклонной пластиной и отстойной зоной: / — заправочный отсек: 2 — заборный отсек; 3 — разделительная перегородка; 4 — топливом-борннк; 5 — отстойник-сепаратор; 6 — отражатель: 7 — успокоитель; 8 — датчик сигнализатора воды; 9 — кран; 10 — дренажные отверстая: / / — отстойный отсек: 12 — наклонная пластина; 13 — дренажная

/ — корпус реактора; 2 — диспергатор; 3 — разделительная перегородка; 4— насосы.

колонны обычно устанавливается разделительная перегородка.

1, 2- см. рис. 12.14; 3 - маточник ввода водяного пара; 4- разделительная перегородка; 5 - гидрозатвор; 6 - уравнительная трубка; 7 - предохранительная решетка; 8 - патрубки вывода остатка; 9, 10- патрубки отвода остатка в ребойлер и ввода паров из него в колонну; // - дренаж; 12 - эжектор-испаритель; 13 - водяной пар; 14 - отбойная пластина; 15 -регуляторы уровня. Остальные пояснения см. в тексте

a — обычная конструкция желобов; б—удлинение торцовой перегородки; в — заделка торцов желобов; г — разделительная перегородка на выходе из желобов; д — разделительная перегор )дка на выходе из желобов » междуними. 1 — порог; г —воротник; 3—торцовая перегороди ние желобов; 3 — разделительная перегородка без заделки торцов желопов; 4 — разделительная перегородка с заделкой торцов; 5 — увеличение т .рога на выходе из же.юбов; в — уд-шненные торцовые пепегородки желобов; 7 — разделительная перегородка на выходе из желобов и между ними.

потока имеют максимальную величину. Если бы удалось разделить горизонтальный и вертикальный потоки на выходе из желоба, можно было бы достигнуть уменьшения выноса катализатора из регенератора. Исходя из этих соображений, была испытана разделительная перегородка, установленная на выходе из желобов . Эта конструкция, испытанная при обычных и при заделанных торцах желобов, не показала никаких преимуществ . Отсутствие положительного результата объясняется тем, что перегородка разделяет горизонтальный и вертикальный потоки воздуха только под желобами и не оказывает никакого воздействия на потоки воздуха между желобами.

В дальнейшем разделительная перегородка была установлена на выходе из желобов и между желобами . Испытания показали, что такая установка разделительной перегородки дает наилучшие результаты. В этом случае расход воздуха для достижения того же выноса увеличивается на 20— 25% по сравнению с обычной конструкцией желобов. Установка такой перегородки на выходе из газовыводных желобов промышленного регенератора в сочетании с заделкой торцов желобов позволит увеличить общую подачу воздуха в регенератор на 25—30%.

При определении кривых НТК нефтяных смесей используют стандартные методы и аппаратуру. По ГОСТ 11011—64 для этих целей .рекомендуется аппарат АРН-2 с колонкой четкой ректификации диаметром 50 мм, высотой слоя проволочной насадки 1016 мм . Колонка имеет куб 2 с электрической печью / и конденсатор 5. Стандартом регламентируются условия перегонки: скорость перегонки, остаточное давление, расход орошения и т. д., при соблюдении которых разделительная способность колонки соответствует 20 т. т. Аппарат АРН-2 обеспечивает достаточную четкость разделения нефтяных смесей, при этом интервал выкипания составляет 1—3 °С. Очевидно, чем уже фракционный состав отбираемых погонов, тем точнее получают истинные температуры кипения нефтяных смесей. Практически для интервала 3°С фракций получаются достаточно точные кривые истинных температур кипения.

Выполненный анализ показал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточного продукта, и к таким основным расходным параметрам, как расходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему. Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д. т)))т колонн ri установки от указанных конструктивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо-

Использование только одного острого орошения в ректификационных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное тепло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообменом. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны: как правило, оно значительное на верхних и низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло отбираемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции.

В промышленности применяются центрифуги и сепараторы с числом оборотов от 3500 до 50 000 в минуту. Чем больше число оборотов, тем больше разделительная способность центрифуги, но меньше ее производительность. Так, если при п = 15 500 об/мин производительность центрифуги составляет 1,5—4,5.м3/ч, топритг = 19000об/мин — только 0,4—1,2 мй/ч. Малая пропускная способность центрифуг, а также высокие эксплуатационные затраты — ж основные причины ограниченного их применения для де эмульгирования нефтей.

Разделительная способность колонки газожидкостной хроматографии зависят от ряда факторов: состава ы строения жидкости неподвижной фазы, размеров колонки, характера твердого инертного носителя, температуры в колонке, природы газа-носителя, скор )сти г.отока, давления в колонке, величины пробы.

ных колонн , когда из-за недостаточного подвода тепла в низ колонны и низкого коэффициента орошения погоно-разделительная способность колонн была практически одинакова как при наличии в колонне 14, так и 28 ректификационных тарелок.

Колонка представляет собой U-образвую или стеклянную трубку, набитую пористой насадкой. Насадка пропитана нелетучей жидкостью. Наиболее широкое применение нашли трубки длиной 2 м и диаметром 4—5 мм. Разделительная способность колонки газожидкостной хроматогра-•фии может быть выражена числом теоретических тарелок.

лонка представляет собой металлический капилляр, достигающий обычно длины 50 м с диаметром 0,25—0,35 мм. Неподвижная жидкая фаза наносится на внутреннюю поверхность этого капилляра. Разделительная способность капиллярных колонок велика, она соответствует 50—100 тысУг. С помощью капиллярных хроматографов можно разделить любые углеводороды, выкипающие до 500°.

меньшим к. п. д. ; в связи с этим ухудшается погоно-разделительная способность колонны, уменьшается^ отбор и снижается чистота о-ксилола . От ароматических углеводородов С 9 о-ксилол отделяют в колоннах, оборудованных 50—85 тарелками. Кратность орошения обычно от 3 до 10.

Рассмотрим на примере данных табл. 3.8 содержание твердой фазы в суспензии II ступени кристаллизации. Если из сырья II ступени кристаллизации с 86,4% вес. % тг-ксилола необходимо получить продукт чистотой 99 вес. %, а разделительная способность центрифуги может обеспечить содержание маточного раствора в осадке 5 вес. %, то гс-ксилола в маточном растворе должно содержаться не менее 80 вес. %, что соответствует температуре охлаждения суспензии 4,5 °С . Содержание твердой фазы в суспензии будет равно :

Разделение высокомолекулярных нефтяных веществ на фракции при молекулярной перегонке происходит не по температурам кипения, а по молекулярной массе, так как давление их упругости паров пропорционально молекулярной массе. Разделительная способность этого метода фракционирования зависит от относительных скоростей испарения молекул, находящихся в исходном продукте.