Главная -> Словарь

Расчетные исследования

П.2.4. Основные расчетные характеристики наиболее употребительных материалов

Расчетные характеристики этой стали при повышенных температурах, используемые согласно рекомендациям Гипронефтемаша в расчетах на прочность элементов аппаратов и трубопроводов, приведены в табл. 50, а пределы длительной прочности и ползучести даны в табл. 51 .

Расчетные характеристики длительной прочности и сопротивления ползучести стали Х5М

Расчетные характеристики углеродистых и легированных ста-

Приведенные в табл. 7 и 8 расчетные характеристики соот-

Расчетные характеристики Экономическая эффективность на 1 автомобиль в год при определении уровня адаптации, руб.

Сведем в таблицу основные расчетные характеристики насадочиого и

Рис. 253. Расчетные характеристики ЖРД, работающего на жидком кислороде и 75%-ном этиловом спирте.

Расчетные характеристики ЖРД, работающего на этиловом спирте и жидком кислороде, приведены на рис. 253 .

Рис. 257. Расчетные характеристики

Расчетные характеристики ЖРД, работающего на анилине и азотной кислоте, по Саттону приведены на рис. 257 .

Во ВНИПИгазопереработке были проведены расчетные исследования с целью определения возможности переработки нефтяных газов по методу НТК для глубокого извлечения пропана с применением холодильного цикла на смешанном хладоагенте, получаемом непосредственно на ГПЗ. Критериями при подборе состава хладоагента являлись его удельная холодопроизводительность и заданный уровень температур при принятой разности их на холодном конце холодильника-испарителя. Для облегчения выбора компрессорного оборудования при реализации холодильного цикла на смешанном хладоагенте была выбрана смесь углеводородов с молекулярной массой, равной молекулярной массе пропана.

Проведенный расчетный анализ позволяет сделать вывод, что при переработке нефтяных газов по схеме НТК с узлом детандиро-вания в случае получения в качестве товарной продукции С3+ЗЬ1Сшие давление перед детандером более 3,5 МПа не диктуется технико-экономической необходимостью, и вопрос о выборе давления следует решать на основе детального технико-экономического сравнения . Расчетные исследования подтвердили также, что с уменьшением содержания в нефтяном газе С3+11ЫСШие степень извлечения пропана по схеме остается практически на одном уровне за счет понижения температуры газового потока в процессе детандиро-вания .

Были проведены расчетные исследования эффективности процесса низкотемпературной абсорбции при давлениях 3,4 и 5,9 МПа. В качестве сырья использовали газы нефтяных месторождений Западной Сибири с содержанием пропана и более тяжелых углеводородов 463, 295, 210 и 137 г/м3. Анализ полученных данных показал, что изменение давления в абсорбере по-разному влияет на степень извлечения пропана в системе «абсорбер—АОК». Увеличение давления от 3,4 до 5,9 МПа при переработке газов с содержанием углеводородов С3+высшие 210 г/м3 приводило к не-значительному^увеличению извлечения пропана, а при перера-

Для оценки эффективности схемы с промежуточным охлаждением абсорбента по системе «абсорбер—холодильник—абсорбер» были выполнены расчетные исследования процесса при выводе насыщенного абсорбента для промежуточного охлаждения с различных тарелок . Эта задача была решена методом математического моделирования, в основу которого был положен алгоритм, описанный в работе . Эффективность оценивали для этанового и пропанового режима . Это предопределило методику исследования и режимные параметры процесса: для этанового режима давление принято 4 МПа, для пропанового— 1,6 МПа, общее количество отводимого тепла Q было неизменным для каждого режима и составляло соответственно 170 и 290 МДж/ч . Ниже приведены состав сырого газа и технологические параметры для обоих режимов:

Расчетные исследования описанных схем применительно к условиям Нижневартовского ГПЗ показали, что при средней «жирности» газа и низкой температуре потоков извлечение пропана обеспечивается в первом случае 76, во втором 83 и в третьем 91 % . Опыт эксплуатации Нижневартовского ГПЗ, где впервые в отечественной практике была использована схема с предварительным насыщением регенерированного абсорбента легкими углеводородами, свидетельствует о возможности снижения удельного расхода абсорбента за счет этого мероприятия на 20%.

Для изучения эффективности процесса абсорбции при различном съеме тепла по высоте аппарата были выполнены расчетные исследования по оптимизации профиля теплосъема . При этом исходили из того, что на установках с адиабатическим режимом работы абсорбера затраты холода складываются из затрат на охлаждение сырого газа , тощего абсорбента и на поддержание заданной температуры в узле предварительного насыщения абсорбента легкими углеводородами . Кроме того, было принято, что величины Qx и Q2 являются входными параметрами схемы, a qn определяется заданным коэффициентом извлечения ключевого компонента. Схема узла абсорбции приведена на рис. III.56.

Во ВНИИгаз для разработки рекомендаций по совершенствованию технологических схем и режимов работы узла десорбции выполнены расчетные исследования, посвященные изучению эффективности процесса при изменении следующих параметров:

С целью определения области применения процессов НТА и НТК при переработке нефтяных газов с различным содержанием Сз^высшие были проведены расчетные исследования. Полученные данные сравнивали при оптимальном для каждой схемы коэффициенте извлечения целевых компонентов. Оптимальный режим определяли с использованием двух критериев оптимизации . В связи с ограничениями, принятыми при выводе уравнений, метод Кремсера—Брауна, строго говоря, применим для расчета процесса абсорбции так называемых тощих газов, когда потоки по высоте колонны действительно меняются мало, так как из газа в жидкость переходит не большое количество компонентов и выделяется незначительное количество теплоты абсорбции, т. е. температура процесса также меняется незначительно. Поэтому ряд работ был направлен на устранение указанного недостатка метода Кремсера—Брауна . Однако для предварительной технико-экономической оценки процесса абсорбции газа любого состава, особенно при ручном счете, метод Крем-сера — Брауна наиболее удачен. Кроме того, при переработке газа по схеме НТА в абсорбер поступает всегда достаточно сухой, отбензиненный газ, что позволяет применять метод Кремсера— Брауна для предварительного расчета процесса абсорбции. Поэтому, учитывая, что в настоящее время расчетные исследования-процесса абсорбции и проектные расчеты, как правило, ведут с помощью точных методов на ЭВМ, в настоящей работе из всех приближенных методов расчета процесса абсорбции рассматри-

Таким образом, расчетные исследования, проведенные с применением модельных подходов механики многофазных сред, лабораторные и промышленные испытания показали возможность и перспективность' предотвращения образования фенола в процессе каталитического крекинга путем ввода восстанавливающего агента в регенерированный катализатор до его контакта с сырьем. Данный метод является альтернативным предложенному выше способу введения в сырье каталитического крекинга добавок, ин-гибирующих окисление, и позволяет полностью предотвратить протекание окислительной конверсии- в процессе каталитического крекинга. В результате происходит не только предотвращение образования фенола и других продуктов окисления, их) и повышение количества и качества целевых продуктов процесса за счет увеличения доли целевой каталитической конверсии.

При расчете ректификации нефтяных смесей, с представлением их в виде многокомпонентной дискретной смеси число условных компонентов должно быть достаточно большим, чтобы такая замена не отразилась на результате расчета. Проведённые расчетные исследования позволили сделать следующий вывод - исходную нефтяную смесь вблизи границы её деления необходимо разбивать на такие узкие фракции, чтобы их доля в сырье не превышала доли нежелательных компонентов в продуктах разделения. Для расчета процесса ректификации при дискретизации нефтяной смеси требуется в пять с лишним раз меньше времени, чем при непрерывном представлении смеси . В связи с тем, что решение задачи разделения в случае непрерывного представления смеси сводится к более трудоемкой в вычислительном аспекте задаче, большинство разрабатываемых в последнее время методов расчета процессов разделения основываются на дискретном представлении смеси.