Главная -> Словарь

Расчетная температура

Уравнения, предложенные в работе , дают завышенные сопротивления в точках захлебывания при плотностях газа более 5 кг/м3 . С увеличением соотношения потоков разница между фактическими и расчетными значениями сопротивлений возрастает.

диаметр колец берут в пределах DK = d: DK «* l,6d для отверстий диаметром d = 1200 мм и DK «* 20,6%.

Уравнения, предложенные в работе , дают завышенные сопротивления в точках захлебывания при плотностях газа более 5 кг/м3 . С увеличением соотношения потоков разница между фактическими и расчетными значениями сопротивлений возрастает.

лыми и расчетными значениями у, вы- Рис. 6. Графическая иллюстрация отчисленными при помощи модели, для сутствия согласия, возможности их объяснения случайными колебаниями. Такая проверка называется «проверкой модели на отсутствие согласия». Для обнаружения кривизны схема проведения опытов должна предусматривать по крайней мере три уровня значений каждого .независимого переменного. Обычно же схема должна охватывать большее число значений каждого переменного, чем абсолютный минимум, необходимый для соответствия модели.

Нарушение неравенства указывает либо на неисправность одного информационно-измерительных каналов давлений Рь Р4, либо на невыполнение норм технологического регламента по уровню подтоварной воды, либо на изменение плотностей воды и нефти по сравнению с расчетными значениями. В конечном счете диагностируется факт нарушения нормальной работы системы оценки массы нефти.

что можно объяснить неблагоприятным соотношением их концентрация с компонентами сырья. Введение же в мазут девяток и десятой фрак-пин ведет к значительному изменению Т . Причем воздействие на мазут этих двух фракций и исходного экстракта практически совпадают . Экспериментально найденные активные концентрации девятой и десятой фракции экстракта составили соответственно 0,10 и 0,12$ мае., что практически совпало с расчетными значениями, найденными исходя из содержания указанных фракций в исходном экстракте.

Разница между экспериментальными и расчетными значениями массы остатка при определении температуры конца кипения составляет в среднем 11,8* .

Таким образом, приведенный обзор уравнений и сопоставление экспериментальных данных с расчетными значениями показали, что все рассмотренные уравнения, за исключением уравнения Предводителева—Варгафтика, дают большую ошибку в величине Я.

Средняя расчетная температура нагревающего потока ,Р = ^ = --^ = 208° С.

S, = У ДиолерЯпрод = К 0,15 • 0,125 = 0,1305 .«-. . На первом участке температура регенерационного газа, выходящего из слоя осушителя, изменяется от 7\ до Т%. Средняя расчетная температура на этом участке ТА равна /2 . На этом участке тепло расходуется в основном на нагрев материала слоя осушителя и аппарата. Продолжительность процесса на этом участке тл. На втором участке температура изменяется 7\ до Т3. Средняя температура на этом участке Тв. На этом отрезке тепло расходуется в основном на нагрев слоя осушителя, воды и поглощенных компонентов. Продолжительность процесса на этом участке тв. На третьем участке температура регенерационного слоя газа, выходящего из слоя осушителя, изменяется от Т3 до Т4. При достижении температуры регенерационного газа на выходе из слоя осушителя значения Г4, нагрев регенерационного газа в печи прекращается. Средняя температура на этом участке Тс. Продолжительность процесса тс. На четвертом участке поглотитель охлаждается от Tt до Ть. Средняя расчетная температура равна Гд, продолжительность процесса TD.

Прв желании эта расчетная температура ?Bi катализатора может быть снижена за счет поднятия температуры t сырья.

иметь наружную или внутреннюю тепловую изоляцию. В этом случае при выборе материала корпуса аппарата надо учитывать наличие тепловой изоляции. При наружной изоляции металл корпуса работает в условиях высоких рабочих температур процесса риформирования 470—530°С, при внутренней изоляции материал корпуса предохраняется от высоких температур. В отечественных установках каталитического риформинга реактор обычно изнутри футеруется жаропрочным торкрет-бетоном, расчетная температура стенки не выше 250°С, что позволяет в качестве материала корпуса использовать углеродистые стали.

Расчетная температура tR -это температура для определения физико-механических характеристик конструкционного материала и допускаемых напряжений. Она определяется на основании теплового расчета или результатов испытаний. В случае невозможности выполнения теплового расчета, а также, если при эксплуатации температура

элемента аппарата может повыситься до температуры соприкасающейся с ним среды, расчетная температура принимается равной рабочей, но не менее 20°С. При обогревании элемента открытым пламенем, горячими газами с температурой свыше 250°С или открытыми электронагревателями расчетная температура принимается равной температуре среды плюс 50°С. При наличии у аппарата тепловой изоляции расчетная температура его стенок принимается равной температуре поверхности изоляции, соприкасающейся со стенкой, плюс 20°С. При отрицательной рабочей температуре элемента за расчетную принимается температура, равная 20°С.

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С Допускаемые напряжения , МПа для сталей марок

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С Допускаемые напряжения , МПа для сталей марок

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С Допускаемые напряжения , МПа для сталей марок

По данным таблицы 3.7.17 /40/ выбираем d Б = М42 мм, f Б = 10,9-10" м . Расчетная температура элементов фланцевого соединения принимается по таблице 3.7.18, допускаемые напряжения - по таблице 3.7.19: