Главная -> Словарь

Различных вариантов

Рис. 83. Данные по аналитической разгонке парафинов, полученных в различных вариантах процесса Фишера-Тропша.

В этом процессе природный газ вводят в соприкосновение с нагретой до 870° кирпичной кладкой печи, причем он распадается на элементы. До 50% сажи остается на кирпичах, остальные 50% уносятся водородом и отделяются фильтрами. Через определенное время кладку снова нагревают, сжигая в печи получившийся водород вместе с частью природного газа. При этом сгорает и дает тепло также сажа, находящаяся на кирпичах. Этот процесс также осуществлен в различных вариантах.

В промышленности разложение гидроперекиси кумола осуществляется только серной кислотой, но в различных вариантах. Гетерогенное расщепление: а) избытком 10%-ной H2S04 под давлением 120 °С ; б) 60%-ной H2S04 при 60 °С ; в) 20-кратным избытком H.,S04 при 30 °С ; г) водяным паром и 10—25%-ной H3S04 при 110—120 °С . Гомогенное расщепление: для этого применяются небольшие количества концентрированной серной кислоты ; предварительно вводится в избытке ацетон, чтобы его парами отводить реакционное тепло . Для отведения тепла можно вводить в избытке фенол или проводить разложение в смеси фенола с ацетоном .

В зависимости от диаметра аппарата и его длины сборка трубных пучков теплообменников с неподвижными трубными решетками производится в различных вариантах.

Во всех цитированных выше работах по конфигурационной изомеризации в зоне реакции в большей или меньшей мере всегда присутствовал водород или дейтерий. В одной из ранних работ мы предположили, что водород, хемосорбированный на поверхности катализатора, может входить в состав переходного активированного комплекса и тем самым играть существенную роль в протекании реакции. Это предположение впоследствии было проверено и подтверждено экспериментально. Так, в работах рассматривается ряд возможных механизмов конфигурационной изомеризации, основанных на различных вариантах диссоциативного и ассоциативного способов адсорбции исходного углеводорода. Адсорбция углеводорода по диссоциативной схеме может

Понятие «свободного объема». Термин «свободный объем» использовался в различных вариантах при обсуждении природы жидкого состояния. Общая концепция заключается в том, что при возрастании температуры увеличивается «общий» занятый объем, а «фактический объем» молекулы не увеличивается. Таким образом, можно рассматривать увеличение объема, как увеличение свободного объема или той части объема, которая ле занята постоянно атомами молекулы. Различные исследователи по-разному определяли эти понятия. Дулитл вкладывает в это погятие представление об увеличении объема только вследствие термического расширения, без фазовых превращений. Уббелоде ограничивает это понятие увеличением объема, начинающимся в твердом состоянии.

ТАБЛИЦА 8. МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС ДВУХСТУПЕНЧАТОГО ГИДРОКРЕКИНГА ВАКУУМНОГО ДИСТИЛЛЯТА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ВАРИАНТАХ РАБОТЫ УСТАНОВКИ

Применение математического моделирования позволило определить оптимальные режимы процесса по этим двум вариантам. Рекомендуемые режимы и результаты платформинга при различных вариантах его осуществления приведены ниже :

В работе , посвященной проблеме гидролиза, изучались условия протекания реакции в различных вариантах, а именно: простейшая методика гидролиза, т. е. одновременное смешивание всего количества этилсерной кислоты с необходимым количеством воды и последующая отгонка спирта из полученной смеси прямым нагреванием; смешение необходимого количества этилсерной кислоты с водой и отгонка спирта пропусканием в смесь пара; дифференцированное смешение этилсерной кислоты с водой и отгонка спирта прямым нагреванием при непрерывном интенсивном механическом перемешивании гидрализационной смеси; дифференцированный гидролиз этилсерной кислоты паром с одновременной отгонкой спирта; дифференцированный гидролиз этилсерпой кислоты водой с непрерывной отгонкой спирта в колоннах с электронагревом; дифференцированный гидролиз этилсерной кислоты водой с подогревом гидролизационной смеси в трубчатой печи с последующей эвапорацией смеси.

Все пробеги опытно-промышленной установки с циркулирующим пылевидным гумбрином при различных вариантах подачи сырья в реактор осу-

ществляли на мазуте из смеси балаханской тяжелой и бинагадинской неф-тей. Во всех пробегах температура в реакторе поддерживалась на уровне 460—480 °С, а в зоне регенерации колебалась в пределах 580—640 °С. Степень циркуляции катализатора составляла 6—8, скорость подачи мазута в реактор не превышала 0,5—0,6 ч—1. В табл. 17 приведены материальные балансы переработки мазута на пылевидном гумбрине при различных вариантах ввода мазута в реактор и для сопоставления — материальный баланс оптимального режима крекинга мазута на гумбрине .

Получение нескольких узких фракций из исходной смеси производится с помощью последовательно работающих простых колонн, соединенных между собой прямыми или прямыми и обратными паровыми и жидкостными потоками. В последнем случае система простых колонн конструктивно выполняется в виде одной сложной колонны с отпарными или укрепляющими секциями. Например, при разделении нефтяной смеси на три дистиллятные фракции и остаток технологические схемы разделения могут быть оформлены в виде пяти различных вариантов трех-, двух- или одноколонных схем. Из двух возможных вариантов двух-

Поскольку температура термической стабильности тяжелых фракций соответствует примерно температурной границе деления нефти между дизельным топливом и мазутом по кривой ИТК, первичную перегонку нефти до мазута проводят обычно при атмосферном давлении, а перегонку мазута — в вакууме. Выбор температурной границы деления нефти при атмосферном давлении между дизельным топливом и мазутом определяется не только термической стабильностью тяжелых фракций нефти, но и технико-экономическими показателями процесса разделения в целом. В некоторых случаях температурная граница деления нефти определяется требованиями к качеству остатка. Так, при перегонке нефти с получением котельного топлива температурная граница деления проходит около 300°С, т. е. примерно половина фракции дизельного топлива отбирается с мазутом для получения котельного топлива низкой вязкости. Таким образом, вопрос обоснования и выбора температурной границы деления нефти подробно рассматривают при анализе различных вариантов технологических схем перегонки нефти и мазута.

онных установок и, в частности, установок газоразделения. Так, наихудшая схема отличается от наилучшей «а 87%, что для установки ГФУ нефтеперерабатывающего завода производительностью 12 млн. т нефти в год составляет 1,5 млн. руб. В то же время капитальные затраты для различных вариантов схем составляют •сравнительно небольшую часть общих затрат и практически одинаковы, т. е. суммарные приведенные затраты определяются в основном энергетической составляющей затрат. Указанное обстоятельство ^позволяет упростить оценку затрат при выборе оптимальной схемы установок газоразделения и оценивать варианты схем только по энергетическим затратам. Сравнение синтезированных при помощи различных эвритических правил схем показывает, что избыточные затраты для этих схем составляют соответственно 3, 10, 33 и 87%. Таким образом, проведенный синтез и анализ говорит о том, что ни одно из эвристических правил не может быть рекомендовано для окончательного выбора оптимальной схемы установки разделения.

Отметим еще, что возможные варианты технологических схем тазор аз деления являются вероятностными, случайными величинами по отношению к приведенным затратам на разделение, и функции распределения различных вариантов схем по приведенным затратам имеют характерный вид кривых нормального распределения случайных величин.

Нужно отметить, что совокупность различных методов термометрии скважин и пластов позволит в значительной степени улучшить систему применяемых ныне различных вариантов разработки нефтяных и газовых месторождений в направлении увеличения нефтеотдачи пластов. Поэтому внедрение различных методов термометрии скважин и тепловых методов воздействия на залежь должно быть обязательным для специалистов нефтяных и газовых промыслов.

В настоящее время проблеме возврата водорода в систему каталитического гидрооблагораживания придается очень большое значение. Проработано много различных вариантов . Выбор того или иного варианта определяется экономикой процесса и местными условиями.

Для сравнения различных вариантов рассмотрим эффективность одноступенчатой схемы при 3 МПа и — 30 °С и трехступенчатой схемы НТК при 3 МПа и 5 °С на I ступени, — 15 °С на II и — 30 °С на III ступени . Производительность ГПЗ в обоих вариантах принята 500 млн. м3/год нефтяного газа .

Таким образом, в любую реальную технологическую схему обязательно входят следующие элементы обобщенной технологической схемы : /, 2, 3, 4, 5, 13, один из элементов 14.1, 14.2 или 14.3, а также 15 и 18. По остальным элементам схемы осуществляется перебор путем различных вариантов их исключения в соответствии с табл. IV.4.

Учитывая разнообразные условия эксплуатации центробежных нефтяных насосов, проект Нормали предусматривает возможность различных вариантов исполнения насоса каждого типоразмера:

Технологические схемы кетон-бензол-толуоловых процессов деиарафинизации. Из различных вариантов процессов депарафини-зации в кетон-бензол-толуоловых растворителях здесь будут описаны лишь основные и наиболее характерные и даны технологические показатели для некоторых типичных видов сырья. Приводимые примеры процессов не относятся к каким-либо конкретным установкам, работающим на тех или иных нефтеперерабатываю-

При рассмотрении различных вариантов адсорбции циклоалкенов на поверхности разных катализаторов в обзоре сделан вывод, что скорость миграции двойной связи зависит от геометрии переходного комплекса, обусловленного природой катализатора. В работах приведены данные по стереоселективности гидрирования различных циклоалкенов над Pt, Pd и другими металлами VIII группы. Рассмотрение полученных