Главная -> Словарь

Расчетное содержание

7. Расчетное определение нагрузок при моделировании

Цель настоящей работы — экспериментальное и расчетное определение значений основных физико-химических величин, характеризующих свойства указанных растворов.

Дистиллятные топлива. Расчетное определение выходов синтез-газа из дистиллятных топлив проще, чем при частичном окислении тяжелых топлив, так как в дистиллятных фракциях не содержатся значительные количества азота, кислорода или золы и присутствуют лишь очень небольшие количества серы. Отношение углерод : водород для прямогонного бензина можно определить лишь на основании его компонентного состава, элементарного анализа или другими методами . После этого эксплуатационные показатели реактора вычисляют таким же методом, как рассмотренный выше для тяже-.лых нефтяных фракций.

Расчетное определение состава азеотропной смеси

Расчетное определение величины уноса затруднительно вследствие весьма сложного двухфазного поперечного тока на тарелке. В этом случае существенное влияние оказывает конструкция тарелки и расположение колпачков, расстояние между тарелками, расход жидкости, физические свойства жидкости и пара и расход пара. Систематически влияние всех перечисленных параметров не исследовалось.

Расчетное определение изменения концентраций в газовом потоке и слое твердого адсорбента, в котором протекает процесс адсорбции в динамической системе, представляет исключительно большие математические трудности, которые для общего случая до сего времени полностью не преодолены . Хоуген и Маршалл 119))) разработали метод решения такой задачи для частного случая изотермической адсорбции из разбавленного раствора при линейной зависимости между равновесным количеством адсорбированного компонента и концентрацией адсорбата в растворе. Хотя в общем случае эта зависимость отклоняется от линейной, при многих важных для промышленности адсорбционных процессах кривая равновесной адсорбции в представляющем практический интерес интервале может с достаточной точностью изображаться прямой линией.

Расчетное определение дымообразования, светимости пламени и излучения связано с весьма большими трудностями. Работы, проведенные на экспериментальной станции в Иймюйдене, дают некоторые основания для расчетного определения этих факторов, но в этой области остается еще очень много неизвестного. Разумеется, если потери излучения велики, то температура струи будет снижаться, и показатели, основывающиеся на первых расчетных определениях температуры, потребуют пересмотра. Если известны гидравлические характеристики и температура среды, то расчетное определение теплопередачи конвекцией к стенкам не встретит затруднений.

Расчетное определение гидравлического сопротивления уголковых насадок обоих типов, используя уравнения для расчета значения коэффициента сопротивления ^ор, и сравнение результатов расчета AP/lHac с экспериментальными значениями показало, что погрешность расчета АР/1нас по предложенным уравнениям не превышает 10%.

Расчетное определение динамической удерживающей способности уголковых насадок обоих типов, используя уравнение и полученные значения постоянных, и сравнение результатов расчета Ндин с

положению максимуму СО, и ход температурной кривой такжз следует ходу кривой изменения СО.,. Подобный же характер имеют кривые газообразования в слое, полученные в опытах с подмосковным углем , антрацитом, дровссным углом. Появление водорода и метана связано с содержанием летучих и влаги в углях. На рис. 37в показаны кривые газообразования в слое угля, полученные в опытах Ба-бия и Колодцева при давлениях 1,1 и 7 ата , имеющие тот же характер. (((•,' В последних опытах производилось непосредственное, а не расчетное определение высоты выгорающего' слоя.

висимости от общего состава и области состояния. Это означав»,} что по большинству свойств требуется обеспечить точность, близкую tun равную точности их экспериментального определения. Априорное /расчетное/ определение свойств во всех случаях, когда не производится корректировка по экспериментальным данным, не обеспечивает указанных точностей. Особую трудность представляет расчет параметров парожидкостного равновесия в связи с индивидуальным и качественно различным влиянием отдельных компонентов. Только для многокомпонентных систем, подчиняющихся закону Рауля /некоторые газовые конденсаты, нефти и нефтепродукты/, удается расчетным путем получить требуемую точность. Во всех остальных случаях приходится обращаться к экспериментальным данным с целью корректировки расчетных зависимостей. ч

Расчетное содержание ароматических УВ в бензиновой фракции нефтей, залегающих в палеозойских отложениях

Расчетное содержание бензина в нефтях, залегающих в меловых отложениях

Пароэжекторные насосы. Основные параметры пароэжекторных вакуумных насосов должны соответствовать данным, приведенным в табл. 1.24 . Расход отсасываемой смеси, указанный в табл. 1.24, принят при нормальном абсолютном давлении у входа в вакуумный насос при следующих рабочих условиях: температура охлаждающей воды на входе в конденсаторы не более 28°С; давление охлаждающей воды на входе в конденсаторы не менее ~0,02 МПа по манометру, противодавление на выходе из эжектора последней ступени 0,11+0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 10,6 кПа и 0,13±0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 21,2 кПа; средняя молекулярная масса неконденсирующихся газов в отсасываемой смеси 30±20; давление и температура рабочего пара, а также расчетное содержание водяного пара и конденсирующихся с ним продуктов в отсасываемой смеси принимаются по табл. 1.25.

Расчетное содержание этилена в продуктах реакции, определяемое из такой ее схемы, значительно меньше экспериментального. Это затруднение устраняется учетом изомеризации первичных алкильных радикалов с числом атомов углерода в углеродной цепи, большим пяти, во вторичные:

в вакуум-насос, мм рт. ст.; 10 — уменьшенное в 10 раз давление рабочего пара, МПа; 20 —расчетное содержание конденсирующихся паров в отсасываемой смеси, %.

Установлено , что при предварительном удалении из угля железа и кальция содержание серы в получаемом коксе снижается. При смачивании углей хлористыми солями железа и кальция сернистость кокса увеличивается. По данным , при коксовании угля с добавлением окиси кальция в кокс переходит до 19% общей серы, содержащейся в угле. Отмечается , что кроме окислов железа и кальция серу активно связывает сода. Нами экспериментально установлено, что аналогичное влияние па сернистость кокса оказывают примеси, содержащиеся в сырье коксования. В случае инертных примесей при увеличении зольности кокса содержание серы уменьшается. Если в коксе без примесей содержание серы равно S%, то при добавлении А% примеси расчетное содержание серы Sp равно :

Пароэжекторные насосы. Основные параметры пароэжекторных вакуумных насосов должны соответствовать данным, приведенным в табл. 1.24 . Расход отсасываемой смеси, указанный в табл. 1.24, принят при нормальном абсолютном давлении у входа в вакуумный насос при следующих рабочих условиях: температура охлаждающей воды на входе в конденсаторы не более 28°С; давление охлаждающей воды на входе в конденсаторы не менее «*0,02 МПа по манометру, противодавление на выходе из эжектора последней ступени 0,11+0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 10,6 кПа и 0,13±0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 21,2 кПа; средняя молекулярная масса неконденсирующихся газов в отсасываемой смеси 30±20; давление и температура рабочего пара, а также расчетное содержание водяного пара и конденсирующихся с ним продуктов в отсасываемой смеси принимаются по табл. 1.25.

При больших потерях массы при окислении они превышают расчетное содержание кокса связующего. При этом наблюдается катастрофическое падение прочности образца: при окислении, видимо, затрагиваются и зерна наполнителя в местах, где они не экранированы коксом связующего. Однако в основном с кислородом реагирует кокс связующего.

Установлено , что при предварительном удалении из угля железа и кальция содержание серы в получаемом коксе снижается. При смачивании углей хлористыми солями железа и кальция сернистость кокса увеличивается. По данным , при коксовании угля с добавлением окиси кальция в кокс переходит до 19% общей серы; содержащейся в угле. Отмечается , что кроме окислов железа и кальция серу активно связывает сода. Нами экспериментально установлено, что аналогичное влияние на сернистость кокса оказывают примеси, содержащиеся в сырье коксования. В случае инертных примесей при увеличении зольности кокса содержание серы уменьшается. Если в коксе без примесей содержание серы равно S%, то при добавлении А% примеси расчетное содержание серы Sp равно :

В аппаратах периодического действия снижение остаточного содержания сеьы до I % достигается при 1450°С за 30... 35 мин. В аппаратах непрерывного действия такая глубина обессеривания не достигается даже при продолжительности 60 мин. Анализ величин, составляющих расчетное содержание серы, показывает, что наиболее резкое ухудшение показателей процесса происходит из-за частиц кокса, выводимых из слоя на первых минутах. Это время может быть увеличено путем выдержки кокса в изотермических условиях после выводе его из псевдоожиженного слоя. Дополнительная выдержка кокса после вывода из ЭПС в изотермических условиях в течение 20 мин при 1450°С снижает содержание серы до I %.

В табл. 2 представлены результаты этого исследования, причем во второй графе в качестве критерия чистоты применяемых препаратов указано, какой процент от ожидаемого составляет количество водорода, образующегося при гидролизе. На основании этого в графе 3 дано расчетное содержание ЪА1—Н в препарате. Для простоты оно выражено в миллимолях уА1—Н на