Главная -> Словарь

Расчетного количества

На основании опытов с различными гранулированными материалами И. М. Разумовым предложено следующее преобразованное расчетное уравнение потери напора в слое зернистого материала:

Расчетное уравнение, связывающее характеристику излучения с аргументом излучения, будет иметь следующий вид:

После несложных преобразований и интегрирования в пределах от начального до конечного условий проведения процесса, получим основное расчетное уравнение :

Таким образом, основное расчетное уравнение для определения летучести t'-ro компонента в реальной смеси примет вид

Основное расчетное уравнение по этому методу — уравнение Кремсера—Брауна. Кроме того, для расчета используют график Кремсера . В связи с ограничениями, принятыми при выводе уравнений, метод Кремсера—Брауна, строго говоря, применим для расчета процесса абсорбции так называемых тощих газов, когда потоки по высоте колонны действительно меняются мало, так как из газа в жидкость переходит не большое количество компонентов и выделяется незначительное количество теплоты абсорбции, т. е. температура процесса также меняется незначительно. Поэтому ряд работ был направлен на устранение указанного недостатка метода Кремсера—Брауна . Однако для предварительной технико-экономической оценки процесса абсорбции газа любого состава, особенно при ручном счете, метод Крем-сера — Брауна наиболее удачен. Кроме того, при переработке газа по схеме НТА в абсорбер поступает всегда достаточно сухой, отбензиненный газ, что позволяет применять метод Кремсера— Брауна для предварительного расчета процесса абсорбции. Поэтому, учитывая, что в настоящее время расчетные исследования-процесса абсорбции и проектные расчеты, как правило, ведут с помощью точных методов на ЭВМ, в настоящей работе из всех приближенных методов расчета процесса абсорбции рассматри-

Расчетное уравнение для UMaKC

Для однородной цилиндрической стеншт длиной I м, внутренним диаметром о?! м и внешним диаметром d% м имеем следующее расчетное уравнение для величины теплового потока, передаваемого теплопроводностью:

Для шероховатых поверхностей поглощательная способность значительно выше, чем для гладких и полированных. Поэтому рационально делать наружную поверхность печных труб несколько шероховатой . Окончательное расчетное уравнение лучистого теплообмена между двумя телами имеет вид

Расчетное уравнение конвективного теплообмена на основе закона Кьютона имеет следующий вид:

Если известны свойства компонентов и нужно определить свойства составленной из них смеси, планирование эксперимента можно основывать на получении регрессионного уравнения для расчета характеристик смеси. Такое уравнение может быть линейным или уравнением второго порядка. Если, например, нужно рассчитать содержание серы в смеси мазутов, когда известно содержание ее в каждом из мазутов, то, очевидно, в силу аддитивности расчетное уравнение будет линейным. Однако расчет температуры застывания смеси масел, октанового числа смеси бензинов, т. е. характеристик, для которых трудно ожидать аддитивности, требует применения уравнений второго порядка.

После перечисленных подстановок получаем конечное расчетное уравнение для определения теплоты дпр процесса каталитического риформинга при 500 °С:

В процессе низкотемпературной конденсации газа охлаждение продолжают лишь до заданной степени конденсации паровой фазы , которая определяется необходимой глубиной извлечения целевых компонентов из газа и достигается с помощью вполне определенной конечной температуры процесса охлаждения. Эта температура достигается путем подвода расчетного количества холода нужного температурного уровня.

свойства. Широкое распространение получили комбинированные методы охлаждения : расплав охлаждается при смешении с неиспользованной частью масла , температура которого ниже температуры расплава ; далее охлаждение ведут с помощью хладагента, подаваемого в рубашку реактора или скребкового аппарата.

В реактор 1 при работающем центральном перемешивающем устройстве загружают примерно 1/3— 1/2 расчетного количества дисперсионной среды, омыляемые компоненты и расчетное количество водного раствора гидр оксида металла. Смесь реагентов нагревают при -работающих перемешивающих устройствах и циркуляции через гомогенизирующий

В смеситель 1 дозировочным насосом 2 закачивают масло, включают перемешивающее устройство и обогрев аппарата. Затем через дозатор 5 загружают первую порцию модифицированного аэросила. Загрузка ведется порциями в течение 8 ч, причем масса порции постепенно уменьшается от 5 до 1 кг. Смесь масла и загустителя перемешивается и циркулирует в системе: смеситель 1 —» насос 4 —* смеситель /.

ния расчетного; количества кислорода уровень подачи топливного гааау . Хлорирование проводили при 450 °С и концентрации хлора в сырье 300 мг/кг. Пробы катализатора отбирали без нарушения нормальной работы установки с помощью специального пробоотбор-ного устройства . Из приведенных данных следует, что добавлявшийся хлор практически полностью связывался с катализатором, при этом сколько-нибудь заметного коксоотложе-ния на катализаторе не наблюдалось. Ускоренное низкотемпературное хлорирование можно проводить в двух вариантах-: 1) с подачей сырья на блок риформинга, 2) без подачи сырья. В первом варианте, не прекращая подачи сырья, понижают температуру в реакторах до 430—450 °С и добавляют в течение 2—4 ч на вход в реакторы расчетное количество хлорорганического реагента. Во втором варианте понижают температуру до 430—450 °С и прекращают подачу сырья. Хлорорганический реагент дозируют в поток циркулирующего ВСГ также непосредственно на входе в отдельные реакторы. После подачи расчетного количества реагента возобновляют подачу сырья и повышают температуру.

вых компонентов. Для этого задают конечную температуру процесса охлаждения. Эта температура достигается путем подвода расчетного количества холода.

В эмалированный реактор, объемом 3 м3, загружали 800— 1000 кгсульфидного концентрата III фракции и нагрева л и сульфиды при перемешивании до 70—75°С, после чего начинали добавлять 27—30%-ную перекись водорода из расчета на 1 М сульфидной серы 1 М перекиси водорода с 1—2%-ным избытком сверх расчетного. В момент подачи перекиси водорода обогрев реактора прекращали и скорость подачи перекиси регулировали таким образом, чтобы реакционная смесь не нагревалась выше 80—85°С. При окислении в реакторе поддерживалось остаточное давление 180— 220 мм рт. ст., и в этьх условиях образующаяся по реакции вода и вода, вносимая с перекисью водорода, отгонялась. Отгонка воды из реакционной смеси значительно ускоряла реакцию и сокращала общую продолжительность получения НСО. После прибавления расчетного количества перекиси, реакционная смесь перемеща-