Главная -> Словарь

Расчетного уравнения

верхность образцов оставалась обильно смоченной в течение всего времени испытания вплоть до разрушения. Возможность использования результатов, полученных на плоских образцах, для оценки коррозионно-усталостной долговечности реальных гофрированных оболочек обоснована удовлетворительным совпадением кривых малоцикловой долговечности реальной гофрированной оболочки и материала в виде пластин для случая справедливости деформационно-кинетического критерия по определению предельного состояния и принятого метода расчетного определения напряженно-деформированного состояния при циклическом нагружении гофрированной оболочки, показанная А.П. Гусенковым и др. .

Удобной для расчетного определения критической температуры Ткр является следующая формула:

Окончательное уточнение оптимального состава и условий процесса целесообразно осуществлять, применяя ортогональные планы первого или второго порядка: дробные реплики, ортогональные, ротатабельные планы. Эти планы позволяют сочетать изучение разнородных факторов, но слишком трудоемки для применения на первых этапах исследования. Исследования по этим планам нужно сочетать с кинетическими для изучения закономерностей деактивации и регенерации с целью расчетного определения оптимальных траекторий этих нестационарных процессов прямыми вариационными методами.

Для расчетного определения параметра tKO = vtso можно воспользоваться известной формулой Ю.И. Роботнова:

Широко применяемый метод расчетного определения тепловых эффектов по разности теплот сгорания реагентов до и после реакции также недостаточно точен . При экспериментальном определении теплот сгорания допускаемая погрешность 30 ккал/кг; однако абсолютные значения тепловых эффектов многих реакций могут быть меньше. Поэтому рассчитывать тепловые эффекты на основании теплот сгорания не рекомендуется. Для гидрогенйзационных процессов ошибки могут быть особенно велики вследствие значительной разницы между теплотами сгорания водорода и угле1 водоро'дов . Неточность учета количества водорода даже на 0,1% приводит к ошибке в определении теплового эффекта, равной примерно 34 ккал/кг.

до 5:1 ; скорость подачи раствора сырья в зависимости от размеров колонки после расчетного определения возможности спуска соответствующего количества адсорбента в емкость 7 — 100, 200 или 300 мл/ч; удельная скорость подачи сырья при невысокой лабораторной колонке — не выше 1 м3/.

Некоторые особенности распределения напряжений, полученные в предыдущем разделе и оценки прочности сварных элементов с угловыми переходами обусловленными смещением кромок: параметр У) не зависит от нагрузки, определяется лишь углом Р; при х - О напряжения стремятся к бесконечности; для заданного дефекта поля напряжений определяются одним параметром К j, что позволяет выбрать величину K! в качестве критерия при оценке прочности. С ростом нагрузки величина КИН возрастает и при достижении некоторой критической наступает предельное состояние в вершине дефекта, в дальнейшем возможно нестабильное распространение разрушения. Таким образом, общая расчетная схема, принятая в механике разрушения сохраняется и в данном случае: К))) = Кс*. Однако, заметим, что такой подход имеет следующий недостаток. Значение этого параметра Kc* и его размерность зависит от угла раскрытия р. Для расчетного определения прочности необходимо определять зависимость

Влияние температуры на константу скорости реакции при обессериваниии кувейтского вакуумного гудрона в присутствии двух различных катализаторов «Галф» показано на рис. 3. Можно видеть, что зависимость константы скорости реакции от величины, обратной абсолютной температуре, в обоих случаях изображается прямыми. Эти результаты дополнительно подтверждают возможность использования эмпирически найденной константы скорости в предположении второго порядка реакции для расчетного определения скорости обессеривания при рассматриваемом процессе. Из наклона линий, пользуясь уравнением Аррениуса, можно вычислить энергию активации; в обоих случаях она оказалась равной приблизительно 14 ккал/моль.

Цены на нефтяные фракции, применяемые для производства-синтез-газа в различных капиталистических странах, устанавливаются на основе таких общеизвестных и легко измеряемых свойств, как плотность, вязкость и содержание серы. Однако^ для химического использования непосредственный интерес представляет элементарный состав нефтяной фракции или ее теплосодержание при температуре сырьевого потока. Если эти параметры известны, то легко можно вычислить проектный расход кислорода, топлива и водяного пара на производство синтез-газа- Одной из задач данного доклада-и является изложение общего метода расчетного определения эксплуатационных показателей установок производства синтез-газа непосредственно на основании таких свойств нефтяного сырья, как плотность, вязкость и содержание серы. Этот метод может также использоваться для построения эксплуатационных кривых, характеризующих поведение любого нефтяного сырья в реакторе частичного окисления, как функцию независимых параметров процесса : отношения кислород /топливо, отношения водяной пар : топливо, температура предварительного подогрева, чистота кислорода и производительность.

Доклад «Метецрология и проблемы загрязнения атмосферы выбросами нефтеперерабатывающих заводов» составлен в форме, допускающей непосредственное опубликование его как раздел «Руководства АНИ по обезвреживанию и ликвидации нефтезаводских отходов и выбросов». Этот доклад, опубликованный АНИ в 1963\г., содержит сведения, необходимые для расчетного определения высоты дымовых труб и концентрации загрязнителей на уровне земли при различных метеорологических условиях.

Существуют многочисленные методы расчетного определения минимальной кратности орошения и числа теоретических тарелок , необходимых для разделения данной смеси. .Однако для использования этих методов необходимо располагать надежными, данными по фазовому равновесию жидкость—пар. В литературе опубликованы данные по фазовому равновесию для многих систем, но обычно эти данные не охватывают всего требуемого интервала составов. Иногда публикуются данные лишь для одной точки, например азеотропной. Опубликован справочник , содержащий данные по фазовому равновесию жидкость—пар для многочисленных систем. Наряду с этим по многих системам еще нет данных в литературе. При отсутствии экспериментальных данных для получения необходимых сведений о фазовых равновесиях иногда приходится прибегать к методам, основанным на термодинамических расчетах. • : • -•

Исследователи экспериментально показали, что состав на различных ступенях фракционирующего процесса соответствует этому чертежу, и применили эти соображения для вывода на основе экспериментов с насадочными колоннами расчетного уравнения коэффициента разделения и высоты эквивалентной теоретической ступени сепарации. Они нашли, что коэффициент разделения для системы бензол плюс н-гексан на силикагеле изменяется от 8 при 10% бензола до 2,3 при 90% бензола, тогда как для систем бензол + w-пропилбензол и бензол + этилбензол коэффициент разделения меняется незначительно. Значения коэффициентов разделения для некоторых эквимолекулярных смесей были найдены следующие: бензол плюс этилбензол — 1,2; бензол плюс

Удельный расход десорбирующего агента определяется при помощи расчетного уравнения десорбции

Таким образом принятое допущение v * 0 при сохранении остальных элементов упругого решения в неизменном виде, является схематизацией упругопластическо-го поведения тела с трещиной. Эта схематизация может оказаться приемлемой для практических целей, если наличие некоторых неопределенностей в исходных условиях делают излишними точные и сложные аналитические расчеты. Метод приближенного учета пластического состояния в вершине трещины положен в основу расчетного уравнения на прочность при наличии трещин .

2. Подача промывной воды по схеме 2. При решении расчетного уравнения как квадратного уравнения

Коэффициент пропорциональности либо вычисляется для данных конкретных условий , либо выбирается па основании экспериментальных данных. Так, многие процессы теплообмена хорошо изучены, и это позволяет вычислять для каждого конкретного случая значение коэффициента теплопередачи К. Процессы массообмена изучены в значительно меньшей степени, что затрудняет использование приведенного выше расчетного уравнения, так как при этом требуется располагать экспериментально найденным значением величины К.

При выводе расчетного уравнения принято допущение, что k зависит только от материала деталей и абразива н не зависит от других параметров. В дальнейшем это допущение подтвердилось экспериментально.

Вывод расчетного уравнения для другой схемы реальной системы питания аналогичен предыдущему. В этом случае дифференциальное уравнение зависимости массы монодисперсных частиц от времени работы имеет следующий вид:

2. Подача промывной воды по схеме 2. При решении расчетного уравнения как квадратного уравнения

Практически такую процедуру рекомендуется делать, соблюдая следующую последовательность: в экспериментальных условиях, которые значительно отличаются друг от друга по количеству вносимой в зону диспергирования энергии определяют параметры расчетного уравнения: I и ц.; далее, используя предложенное эволюционное уравнение в его дискретном виде путем вычислительных процедур в координатах «Nt, 'k» строятся три кривые:

Пример VII-2. Цель примера — иллюстрировать изменение формы расчетного уравнения в зависимости от особой формы материального баланса.

Как и в предыдущих примерах, выбор расчетного уравнения зависит от роли пограничных диффузионных сопротивлений: для верха колонны