Главная -> Словарь

Разрушающее напряжение

Принцип работы топливораздаточной колонки КЭР-40-0,5-1 . Под действием разрежения, создаваемого насосом, топливо из расходного резервуара через приемный обратный нижний клапан 1 и всасывающий трубопровод диаметром 37 мм проходит через фильтр-газоотделитель. В газоотделителе 4 скорость проникании топлива резко снижается из-за увеличения проходного сечения и происходит изменение направления потока. В результате этого из топлива выделяются воздух и газы, которые собираются в верхней части газоотделителя через отверстие в штуцере крышки и вместе с частью топлива отводятся в поплавковую камеру в виде эмульсии. Газы и воздух из поплавковой камеры выходят через клапан в атмосферу или по перепускной трубке в емкость, а топливо по мере его накоплении поднимает поплавок, открывает отверстие и засасывается обратно во всасывающий трубопровод насоса 3. Из фильтра-газоотделителя 4 через верхний обратный клапан 5 топливо поступает в счетчик жидкости-6 и,

рыи через переливные штуцера стекает обратно в сборник 1. Под действием разрежения, создаваемого вакуум-насосом во всей системе аппаратуры после фильтров, жидкость проходит через фильтрующую перегородку, а осадок нарастает на перегородке. Из жидкости в вакууме выделяются растворенные газы и воздух. Смесь фильтрата и газов попадает в вакуум-сборник 4, служащий для их разделения и для сбора фильтрата. Последний откачивается насосом 5 по назначению; впрочем, вывод фильтрата из-под вакуума можно осуществить и без насоса, напри-л!ер устанавливая вакуум-сборник на барометрическую высоту или

вивая при этом большую поверхность контакта гудрона с воздухом и высокую скорость ее обновления . Число секций может быть три — пять и более в зависимости от требуемой производительности. Воздух для окисления подсасывается из атмосферы за счет разрежения, создаваемого дис-пергатором по полому валу* Такая подача воздуха и обусловила название этого способа производства битума.

Вагоны с сыпучим веществом разгружают при помощи пневмораэ-грузчика . Заборное устройство I вводят Б вагон и включают. За счет разрежения, создаваемого вакуумным водокольцевым насосом 4, сырье транспортируется в осадительнуго камеру 2, откуда шнековым питателем 5 его подают в приемный бункер 6 пневмовин-тойого насоса 7 и далее в камеру смешения с воздухом. Полученную аэросмесь с помощью сжатого воздуха транспортируют в складские силоса или расходные бункера.

Горячий воздух подается в башню снизу к распределяется равномерно по всему сечению. Порошок, образовавшийся в процессе сушки, под действием силы тяжести попадает в нижнюю часть башни и через отверстие в коническом днище поступает на транспортер 34. Распылительная сушилка представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат диаметром 8 м и высотой 39,6 м. Верхняя и нижняя часть сушилки - конусообразные. Производительность сушилки по готовому порошку зависит от содержания воды в композиции. В настоящее время для таких сушилок проектная мощность составляет 10 т/ч по готовому порошку и 5 т/ч по испаряемой воде. Внутри распылительной сушилки смотировано специальное устройство в виде кольца с металлическими пластинками, предназначенное для очистки стенок от налипшего порошка в процессе работы. Кольцо подвешено на металлических трогах и понимается с помощью лебедки. Порошок с температурой 60 - 70 "С из нижнего конуса сушилки ленточным транспортером 34 подается в нижнюю часть аэролифта 23, где за счет разрежения, создаваемого вентилятором, потоком транспортирующего воздуха увлекается в сепаратор 8. При движении по аэролифту порошок охлаждается до 30 - 40 "С, в результате чего повышается его сыпучесть.

счет разрежения, создаваемого в отводящей трубке при движении автомо-

РАЗРЕЖЕНИЯ, СОЗДАВАЕМОГО В ОТВОДЯЩЕЙ ТРУБКЕ

гателя), действующей за счет разрежения, создаваемого в отводя-

действующей за счет разрежения, создаваемого в отводящей трубке при дви-

•система, действующая за счет разрежения, создаваемого в отво-

б) разрежения, создаваемого вакуум-насосами;

где то — разрушающее напряжение материала при сдвиге ; Лс — площадь сдвига; к=т0/а0 ; аа—удельная сила адгезии.

где а« — доля площади А, на которой осуществляется контакт твердых тел; ст— разрушающее напряжение при срезе.

кости не наблюдается вплоть до температуры стеклования. Для парафинистых масел аномалия вязкости проявляется не только в понижении вязкости масла с ростом градиента сдвига : у такого масла при достаточно высокой температуре может быть измерено разрушающее напряжение при сдвиге, соответствующее переходу от упругой деформации застывшего масла к его течению.

Предельное разрушающее напряжение труб ствкР со сквозной продольной трещиной определяется как и в случае растяжения пластины неограниченных размеров с такой же трещиной:

При этом кривизна цилиндра с трещиной . Тогда, разрушающее напряжение сосуда будет равно :

где a0,™ -. разрушающее напряжение бездефектного сосуда; ? - длина трещины без учета пластической зоны;

В последнее время квазихрупким называют разрушение, при котором разрушающее напряжение в сечении нетто акр выше предела текучести ат, но ниже предела прочности. На рис.3.1 показаны температурные области хрупких I, квазихрупких II и вязких III состояний. В области I скорость трещины велика, излом кристаллический; в области II скорость трещины по-прежнему велика , излом кристаллический; в области III скорость трещины мала , излом волокнистый .

Из этой формулы видно, что при ?-0 критическое напряжение ркр-ао . При больших длинах трещин и, следовательно при малых р сравнительно с оо формула принимает вид ;

Отметим, что учет пластической зоны в вершине трещины приводит к конечному значению прочности при отсутствии трещины. Разрушающее напряжение при этом равно напряжению на границе упругопластической зоны, т. е. с0. По этой причине в качестве с0 предпочтительнее брать предел прочности, чем предел текучести, что и подтверждается экспериментально.

Основные положения. В основе известных расчета на прочность используется линейная механика разрушения. При небольших, сравнительно с пределом текучести, разрушающих напряжениях деталь находится в хрупком состоянии. Тогда справедливы асимптотические оценки напряженного состояния в окрестности вершины трещины и расчет на прочность можно вести по известному критерию Ирвина линейной механики разрушения. С повышением уровня разрушающих напряжений зона пластических деформаций, окружающая вершину трещины, увеличивается в размерах. Если номинальное разрушающее напряжение больше предела текучести, то разрушение можно назвать квазихрупким. При этом асимптотические оценки напряжений у вершины трещины перестают быть справедливыми, понятие коэффициента интенсивности отсутствует и для расчета детали на квазихрупкое состояние требуются другие методы . На температурной зависимости разрушающего напряжения области хрупкого и квазихрупкого состояний отделяются так называемой второй критической температурой , т. е. той температурой, при которой номинальное разрушающее напряжение образца с трещиной равно пределу текучести при данной температуре. Поскольку разрушающее напряжение зависит от длины трещины, то при изменении длины трещины можем получать области хрупких и квазихрупких состояний при одной и той же температуре детали. Следовательно, желателен единый метод расчета для хрупкого и квазихрупкого состояния, поскольку расчет должен предусматривать варьирование длины трещины путем введения соответ-

эффициента интенсивности напряжений есть функция разрушающего напряжения, которое может быть выражено через запас прочности ; то предел трещиностоикости есть Кс в функции п или 1. При m = 1 из уравнения находим критическую длину трещины при заданном п. При m 1 длина трещины будет меньше критической. Эту длину можно считать допустимой, если есть обоснованное число т. Следовательно, для проведения расчета на прочность при статической нагрузке надо экспериментально найти предел трещиностоикости.