Главная -> Словарь

Решетчатыми тарелками

/ — для максимально допустимой производительности тарелок снтчатых, каскадных и решетчатых провальных; 2 — для тарелок с круглыми колпачками, работающих с благоприят-«ыми жидкостными нагрузками, а также для ситчатых, каскадных, решетчатых, провальных и др.; 3 — для нормальных условий работы тарелок с S-образными элементами и желобчатыми колпачками при атмосферном и повышенном давлении и жидкостных нагрузках 20—40 м3 ; За, 36 — для условий, когда жидкостная нагрузка тарелки соответственно ^меньше 10 или выше 40 м3; 4 — первоначальная кривая по Саудерсу — Брауну ; 5 — для отпарных колонн абсорбционных установок, а также .для обычных условий работы вакуумных колонн; 6 — для абсорбционных колонн; 7 — для вакуумных колонн.

Для тарелок с S-образными элементами т)))ср равно 0,37, для решетчатых провальных тарелок в бензиновой фракции — 0,41, а в секции дизельного топлива — 0,50. Расстояние между тарелками рекомендуется принимать в зависимости от диаметра колонны с учетом условий эксплуатации и ремонта:

1.5.6. Расчет решетчатых провальных тарелок...... Ю4

1.5.6. Расчет решетчатых провальных тарелок

1.5.6. Расчет решетчатых провальных тарелок...... 104

1.5.6. Расчет решетчатых провальных тарелок

Рис. 111-51. Эффективность т))) решетчатых провальных тарелок при

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РЕШЕТЧАТЫХ ПРОВАЛЬНЫХ ТАРЕЛОК

Гидравлический расчет решетчатых провальных тарелок .... 118

Александров И. А. и др. Абсорбция углеводородных газов в колоннах: с решетчатыми тарелками провального типа. М., ВНИИОЭНГ, 1965, 56 с-

решетчатыми тарелками

Исследования и практика свидетельствуют о том, что условия, близкие к изотермическим, могут быть реализованы в абсорбционных аппаратах с трубчато-решетчатыми тарелками . В связи с этим была изучена эффективность процесса абсорбции в условиях, близких к изотермическим . Опыты проводили на промышленной колонне с 42 трубчато-решетчатыми тарелками, которые были выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм . Абсорбция нефтяного газа осуществлялась на 30 тарелках.

Поступающий на завод нефтяной газ компримировали до 1,6 МПа и с температурой 25 °С направляли в промышленный и опытный абсорберы. В эти аппараты подавали два абсорбента на разные тарелки — дизельное топливо и нестабильный газовый конденсат. Съем тепла в опытном абсорбере производили за счет подачи в трубчато-решетчатые тарелки газового конденсата, предварительно охлажденного в системе аммиачного холодильного цикла. В результате исследований было установлено, что эффективность абсорбера с трубчато-решетчатыми тарелками значительно выше эффективности промышленного абсорбера. Извлечение пропана в промышленном абсорбере при максимально достигнутой нагрузке по газу и удельном расходе абсорбента 2,2— 3 л/м3 составляло 65% от потенциального содержания в исходном газе, что в 1,3 раза меньше, чем в аппарате с трубчато-решетчатыми тарелками .

Для практической реализации оптимального или изотермического режима целесообразно использовать, в частности, абсорберы с трубчато-решетчатыми тарелками, так как съем тепла в таких аппаратах производится непосредственно в зоне контакта взаимодействующих фаз. При такой организации процесса не требуются традиционные теплообменные устройства, работающие в схеме «абсорбер—холодильник—абсорбер». При наличии трубчато-решетчатых тарелок изотермический режим или режим, близкий к оптимальному, может быть обеспечен в ряде случаев за счет подачи в трубчато-решетчатые тарелки^технологиче-ских потоков с относительно высокой температурой, при которой может оказаться невыгодным охлаждать сухой газ или тощий абсорбент в обычных тепло-обменных аппаратах, так как с большей эффективностью эти потоки можно использовать для съема тепла в абсорберах с трубчато-решетчатыми тарелками или другими аналогичными тепломассообменными устройствами. Могут быть варианты, при которых для этой цели окажется выгодным использовать «бросовый» холод различных газообразных и жидких продуктов, получаемых при добыче нефтяных газов и газового конденсата.

зации насыщенного абсорбента опытный абсорбер с труб-чато-решетчатыми тарелками был дооборудован паровым подогревателем *, который позволял изменять температуру в нижней кубовой части абсорбера от 14 до 130 °С. Характеристика абсорбера-деметанизатора: диаметр 400 мм, межтарельчатое расстояние 300 мм, свободное сечение тарелок 18,6%, ширина щели на тарелке или расстояние между рядами труб 5 мм. Тепло абсорбции снимали за счет подачи в трубчато-решетчатые тарелки газового конденсата, предварительно охлажденного в системе аммиачного холодильного цикла. Это позволяло проводить процесс абсорбции в условиях благоприятного теплового режима и поддерживать температуру в абсорбционной секции в пределах 12—14 °С.

На этом заводе для изучения эффективности процесса абсорбции углеводородных газов в условиях изотермического режима была смонтирована опытная колонна с трубчато-решетчатыми тарелками, которые выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм . Опытный абсорбер работал параллельно с промышленной абсорбционной колонной с 30 круглоколпачковыми тарелками , которая имела два промежуточных циркуляционных аммиачных холодильника — съем тепла осуществлялся в результате охлаждения абсорбента после 10-й и 20-й тарелок.

Наряду со спиральными трубчато-решетчатыми тарелками известны аналогичные контактные устройства, в основу которых положена плоскопараллельная трубная решетка . Свободное сечение таких тарелок можно изменять от 8 до 30% . На рис. V. 19 приведены характерные зависимости сопротивления орошаемых трубчато-решетчатых тарелок и высоты «пены» от скорости газа в свободном сечении колонны при постоянной плотности орошения для аппарата диаметром 400 мм.

В этом отношении трубчато-решетчатые тарелки уступают клапанным, если не учитывать, что при больших соотношениях потоков рабочая скорость газа в аппаратах с нормализованными клапанными тарелками может быть значительно ниже, чем в аппаратах с трубчато-решетчатыми тарелками. Это означает, что клапанные тарелки могут иметь в ряде случаев меньший интервал эффективной работы.

Для определения предельной скорости газа в свободном сечении аппарата с трубчато-решетчатыми тарелками рекомендуется следующее уравнение

Для определения предельной скорости газа в свободном сечении аппарата с провальными решетчатыми тарелками при L/G = 0,5—20 рекомендуется уравнение