Главная -> Словарь

Реакционное пространство

по фазовому состоянию реакционной системы — гомогенные и гетерогенные;

В гетерогенном катализе на твердом катализаторе промежуточное химическое взаимодействие реактантов с катализатором осуществляется лишь на его доступной для молекул реагирующих веществ так называемой реакционной поверхности посредством адсорбции. Удельная реакционная поверхность гетерогенного катализатора определяется его пористой структурой, то есть количес — твом, размером и характером распределения пор.

Кратность циркуляции катализатора Kqic — параметр, употребляемый только к каталитическим процессам, осуществляемым с циркуляцией катализатора между реактором и регенератором. Кцк определяется как отношение количеств катализатора к сырью, подаваемых в реактор в единицу времени. По кинетическому признаку К к характеризует концентрацию катализатора в реагирующей системе: чем выше К к, тем на большей реакционной поверхности катализатора осуществляется гетерогенная каталитическая реакция. Следует добавить, что величина К к влияет и на тепловой баланс реакторного блока.

Реакционная способность нефтяных коксов нами оценивалась кажущейся константой скорости реакции , равной произведению истинной константы скорости реакции на величину реакционной поверхности. Учитывая непостоянство реакционной поверхности и принимая линейный характер ее изменения от угара , следует допустить аналогичную зависимость изменения величины К от У:

Реакционная способность нефтяных коксов нами оценивалась кажущейся константой скорости реакции , равной произведению истинной константы скорости реакции на величину реакционной поверхности . Учитывая непостоянство реакционной поверхности и принимая линейный характер ее изменения от угара , следует допустить аналогичную зависимость изменения величины К от У:

Авторы приходят к выводу, что реакция крекинга бензола на кварце имеет гетерогенный характер. Однако, вывод этот основан главным образом на форме уравнения, выражающего эту реакцию. Другие экспериментальные данные не могли полностью подтвердить этот вывод. Так, при увеличении реакционной поверхности скорость крекинга несколько увеличивалась, однако далеко не пропорционально увеличению поверхности. Авторы не смогли найти объяснения этому явлению. Следует отметить, что стальные стружки значительно сильнее ускоряли реакцию, чем осколки кварца. Энергия активации крекинга бензола на кварце, вычисленная на основании изменения скорости реакции с повышением температуры, оказалась равной 50 000 кал. Константа скорости крекинга бензола при 750° С, вычисленная по уравнению для мономолекулярной реакции при глубине превращения 10—11%, найдена равной 0,0734 .

В промежутках между стойками каркаса на боковых стенах печи располагаются в шахматном порядке инжек-ционные газовые горелки. Топливо , входя в смеситель горелки со сравнительно небольшим избыточным давлением , инжектирует воздух и, смешиваясь с ним, поступает на сгорание по 24 радиальным каналам, из которых состоит керамическая часть горелки, обращенная в топку. Диаметр горелочного устройства 500 мм. Горелочные устройства рассматриваемой конструкции печи обеспечивают равномерность облучения реакционной поверхности змеевика. Система топливного газа имеет самостоятельные регуляторы для горелок, которые обогревают выходные трубы.

проведенное обследование показало, что с интенсификацией теплообмена в топке печи и улучшением распределения тепловых потоков по зонам реакционной поверхности необходимо пропорционально сокращать время контакта.

Реакционная способность нефтяных коксов нами оценивалась кажущейся константой скорости реакции , равной произведению истинной константы скорости реакции на величину реакционной поверхности. Учитывая непостоянство реакционной поверхности и принимая линейный характер ее изменения от угара , следует допустить аналогичную зависимость изменения величины К от У:

Реакционная способность нефтяных коксов нами оценивалась кажущейся константой скорости реакции , равной произведению истинной константы скорости реакции на величину реакционной поверхности . Учитывая непостоянство реакционной поверхности и принимая линейный характер ее изменения от угара , следует допустить аналогичную зависимость изменения величины К от У: -

1) интенсивность суммарного процесса горения и газификации углерода теоретически всегда зависит как от скорости собственно химической реакции, так и от интенсивности подвода реагирующих газов к реакционной поверхности к отвода от нее продуктов реакции. Роль каждого из этих двух факторов зависит от конкретных условий реагирования;

В последнее время метод фотохимического хлорирования в жидкой фазе применен также для переработки газообразных углеводородов; процесс приходится проводить под повышенным давлением. Исходные материалы — хлор и углеводород-—смешивают в жидком состоянии и облучают ультрафиолетовым светом. Перед введением в реакционное пространство исходную смесь целесообразно охладить настолько, чтобы она могла полностью поглотить выделяющееся тепло реакции без необходимости в дополнительном охлаждении реактора.

Как указывалось выше, этот процесс заключается в основном в том, что в реакционное пространство, через которое непрерывно пропускают метан, из форсунок, расположенных на экспериментально определенных расстояниях одна от другой, подается хлор. Благодаря этому в любой точке возможно поддерживать концентрацию хлора ниже взрывоопасной.

Подача хлора в реакционное пространство регулируется игольчатым клапаном и измеряется расходомером.

Углеводород поступает в кольцевое пространство 3 и через четыре •тангенциальные прорези подводится в смесительную камеру 2, в которую через две форсунки с боковыми отверстиями подается также хлор. При этом возникает завихренный газовый лоток, поступающий в собственно реакционное пространство и поддерживающий зерна катализатора во взвешенном состоянии.

Углеводород поступает по трубе 2 в распределительную камеру 3. Сверху камеры имеются многочисленные отверстия 4, размеры которых подобраны таким образом, чтобы поток газа предотвращал падение в них зерен катализатора, вводимого в реакционное пространство. Перед этими отверстиями находятся трубы 5, подводящие

Хлор при комнатной температуре и н-бутан, нагретый до 180°, подводятся раздельно в смесительную камеру 2 в объемном соотношении 1: 3. Скорость газовой смеси на входе в реакционное пространство составляет около 7 м/сек. В реакционном пространстве, где поддерживается температура 450°, находится активный уголь с размером зерна 0,4—2 мм, который перед началом процесса загружается в реактор через загрузочное устройство 5. Хлор полностью ваимо-действует с бутаном, образуя 90% монохлорбутана. Остаток состоит из дихлоридов и весьма небольших количеств трихло-ридов.

подвергается главным образом непрореагировавший углеводород. В то время как на установке, приведенной на рис. 55, эти углеводороды теряются, по схеме •на рис. 56 они снова возвращаются в реакционное пространство и подвергаются рециркуляции. Сжиженный углеводород снова переводится в газовую фазу в испарителе ./. Отсюда углеводо-Рис. 56. Аппаратура для нитрования пара- род направляется через сосуд 2 финовых углеводородов. с азотной кислотой в реакцион-

в дозировке компонентов реакции — углеводорода и азотной кислоты. На установке, представленной на рис. 59, азотная кислота вводится, как мы видели, через счетчик капель; на рис. 60 представлена установка, где азотная кислота вводится в реакционное пространство при 'помощи жидкостного насоса. Количество азотной кислоты, впрыскиваемой насосом, определяется по убыли жидко-ста в бюретке. Газ измеряется реомет-Ром- работающим под давлением. После реакционной трубки продукты реакции редуцируются до нормального давления, так что конденсация происходит без применения давления.

Результаты нитрования при 420°, молярном отношении углеводород : азотная кислота, равном 2: 1, времени пребывания около 1,7 сек. , подаче 150 л/час газообразного углеводорода и около 300 г/час 65%-ной азотной кислоты приведены в табл. 93.

Если применять аппаратуру из нержавеющей стали, то необходимо вместе с газовым потоком ввести в реакционное пространство небольшое количество нитрата, который в виде расплавленного нитрата натрия и калия располагают у входа в печь, и газовый поток перед входом в печь наталкивается на эту поверхность.

В первой, или верхней, зоне имеется устройство для распределения поступающего сюда регенерированного катализатора по поперечному сечению аппарата. Катализатор движется по конусной поверхности 1, а затем по переточным трубам 2 опускается в реакционное пространство. Удлиняя или укорачивая переточные трубы перед пуском установки в эксплуатацию, можно менять высоту слоя катализатора в рабочей — реакционной, или третьей, зоне реактора. Горячие пары сырья поступают из змеевиков печи во вторую зону реактора, в пространство между указанными переточными трубами. Это пространство ограничено сверху днищем, а снизу слоем катализатора.