Главная -> Словарь

Реакционно нагревательных

В нефтеперерабатывающей промышленности химические реакции проводятся в большинстве случаев не при постоянном объеме , а в потоке. По степени смешения исходных веществ и продуктов реакции в реакционном устройстве предельными случаями являются случаи идеального вытеснения и идеального смешения.

3) совмещением стадий гидроформилирования и конденсации в одном реакционном устройстве ;

4) одностадийным синтезом в одном реакционном устройстве с использованием модифицированного катализатора.

Для процессов частичного сгорания разработаны также некоторые другие конструкции реакторов, в которых смешение кислорода с метаном производится перед их нагревом. Продолжительность дальнейшего подогрева .смеси не должна превышать предела, определяющегося длительностью индукционного периода. Такие конструкции, в частности, разработаны фирмами «Дели-Тейлор» и «Хайдрокарбон рисерч» . Однако до сего времени еще нет промышленных установок, работающих по этому принципу .с предварительным нагревом смеси. В реакционном устройстве «Хайдрокарбон рисерч» предварительно смешанные метан и кислород разделяются на большое число малых потоков, которые проходят по трубкам малого диаметра. Эти трубки заключены в кожух, через который пропускаются горячие дымовые газы для нагрева поступающей метан-кислородной смеси. Нагретые потоки метан-кислородной смеси из малых трубок поступают в кольцевую камеру небольшой высоты, откуда рабочая смесь через пори-

Аминоацетонитрил, получаемый из формальдегида, цианистого водорода и аммиака, можно гидрированием превратить в этилендиамин; при рационально выбранных условиях и предпочтительно в реакционном устройстве проточного типа достигаются высокие выходы . Во время второй мировой войны этому синтезу уделяли большое внимание в связи с потребностью во взрывчатых веществах на основе этилендиамина; по-видимому, был разработан процесс, пригодный для осуществления в промышленном масштабе. Дегидратация ацетальдегидциангидрина в акрилонитрил представляет значительно большие трудности, чем аналогичная дегидратация ацетонциангидрина, являющаяся одной из ступеней промышленного процесса производства метилметакрилата. Лактонитрилацетат, который можно получать простым соединением цианистого водорода с винилацета-том, при пиролизе гладко превращается в акрилонитрил; однако экономические показатели этого процесса, по-видимому, неудовлетворительны,

С увеличением конверсии увеличивается выход газойлевых фракций, что и обуславливает снижение вязкости крекинг- остатка. Однако максимальная СК приходится на конверсию равную 8 % у тяжелого гудрона и 12 % для легкого. Крекинг легкого гудрона проходит в области более высоких температур и при конверсии более 10 % сопровождается значительным коксоотложением в реакционном устройстве. Крекинг тяжелого гудрона проходит при температурах на 30- 50 °С ниже и при максимальной СК коксоотложений не наблюдается.

2 Впервые проведен синтез карбоксилатов двухвалентных металлов в псевдоожиженном слое взаимодействующих реагентов. Кипящий слой создается двумя лопастными смесителями в герметичном реакционном устройстве. Исследована кинетика реакции стеариновой кислоты с СаО в твердой фазе в псевдоожиженном слое взаимодействующих реагентов. Установлено, что скорость реакции лимитируется диффузией реагентов. Энергия активации процесса 16,9 Дж/моль"1. Определен вид кинетического уравнения.

Затрата тепла в реакционном устройстве крекинг-установки определяется таким образом как сумма количества тепла, идущего на нагрев сырьевой загрузки с температуры входа в печь до максимальной температуры в реакционной зоне, и тепла на собственно крекинг-процесс.

Велика скорость расхода кислорода и в период перестройки пачки , т. к. в этот период окисления в дисперсионную среду выходят компоненты смол и асфальтенов, ранее находившиеся в дисперсной фазе. В дисперсионной среде они с большой скоростью связывают кислород. При температуре размягчения битума выше 50 °С в среде окисляемого вещества кроме пачек образуются ассоциаты из избыточных асфальтенов, выполняющих роль «ловушки» активных частиц, образующихся в дисперсионной среде. Поэтому при получении строительных битумов степень использования кислорода уменьшается по сравнению с его использованием в период формирования битумов дорожных марок. Степень использования кислорода в реакционном устройстве влияет на экономические показатели производства битумов и регламентируется условиями безопасности проведения процессов.

Второй путь может быть реализован: а) созданием локальных температурных градиентов в реакционном объеме за счет подачи или изменения направления движения в реакционном устройстве охлажденных или перегретых потоков вещества; б) размещением в реакционных устройствах охлаждаемых тешюпередающих поверхностей; в) размещением в реакционных устройства адсорбционных поверхностей.

Создание локальных температурных градиентов в реакционном объеме за счет подачи или изменения направления движения в реакционном устройстве охлажденных или перегретых потоков вещества применяется и в некоторых случаях приводит к положительным результатам. В колонне с квинчинг-секцией можно получать битум при уменьшенном расходе воздуха. Для увеличения продолжительности пробега таких колонн было предложено дооборудовать их разделительной перегородкой, выделяющей секцию диспергирования воздуха. Это позволяет уменьшить вероятность закоксовывания диспергатора.

Гидравлический расчет змеевика реакционно-нагревательных печей рекомендуется вести по отдельным участкам. При этом задаются давлением и температурой в конце каждого участка. Степенью конверсии на каждом участке тоже задаются и определяют долю отгона в конце участка. Затем определяют количество тепла, переданного на участке, и длину участка.

время пребывания продукта в зоне реакции и оптимальное тепло-напряжение поверхности труб, соответствующее наибольшему выходу целевого продукта .

Гидравлический расчет змеевика реакционно-нагревательных печей рекомендуется вести по отдельным участкам. При этом задаются давлением и температурой в конце каждого участка. Степенью конверсии на каждом участке тоже задаются и определяют долю отгона в конце участка. Затем определяют количество тепла, переданного на участке, и длину участка.

время пребывания продукта в зоне реакции и оптимальное тепло-напряжение поверхности труб, соответствующее наибольшему выходу целевого продукта .

а в реакционно-нагревательных печах нагрев нефтепродукта

Требуемый для крекинга объем реакционно-нагревательных

из реакционно-нагревательных

условиях кинетические характеристики реакционно-нагревательных печей разной мощности должны будут разниться между собой. Согласно фиг. 126 удельный реакционный объем печей при постоянной глу-

интенсивности теплоподвода QK=FyH=—j— = const технологические эффективности реакторов и конечная температура процесса /к всегда должны быть одинаковыми, откуда вытекает, что при равных условиях с увеличением диаметра труб должно соответственно уменьшаться тепловое напряжение поверхности нагрева Я и наоборот. Нельзя не отметить, что при ограничении теплонапряжения //=const возрастание удельного реакционного объема 0^ происходящее при увеличении диаметра труб dB, сопровождается сокращением относительной поверхности теплообмена и длины* нагревательно-реакционного змеевика. Это показывает, что при увеличении мощности трубчатых реакционно-нагревательных систем в них могут допускаться ббльшие линейные скорости потоков; если же скорости сохраняются неизменными, то гидравлические сопротивления змеевиков будут соответственно уменьшаться.

Фиг. 126. Удельный объем, температура нагрева и длина труб реакционно-нагревательных секций печей термического крекинга при различных диаметрах труб.

4иг. 128. Удельные объемы и поверхности реакционно-нагревательных и изотермических секций печей термического крекинга нефтепродуктов при различных теплонапряжениях и диаметрах