Главная -> Словарь

Регенерацию абсорбента

Определение регенерационной характеристики катализаторов

При контроле производства, а также с исследовательскими целями часто приходится определять количество коксовых отложений на катализаторах. Для этого используют методы, основанные преимущественно на сжигании кокса с одновременным анализом продуктов сгорания или взвешиванием анализируемой навески катализатора. Однако последний способ применяют только при определениях регенерационной характеристики катализаторов .

На рис. 59 представлена схема установки для определения регенерационной характеристики гранулированных катализаторов методом непосредственного взвеши-

Опыты по определению регенерационной характеристики катализаторов на установке проводят следующим образом. Анализируемую пробу засыпают в корзинку 6 с перфорированным дном и открытым верхом и подвергают закоксовыванию, подавая углеводородное сырье на катализатор из бюретки 2 через канал в нагревательном блоке. Продукты реакции отводят через холодильник в приемник и газометр. При регенерации катализатора воздух подают по тому же каналу и отводят через боковое отверстие 4. Температуру в корзинке и в нагревательном блоке, изготовленном из массивного бруска нержавеющей стали, контролируют термопарами 7. Изменение массы навески катализатора в ходе опытов фиксируют с помощью весов типа Вестфаля—Мора.

Кинетические кривые выгорания кокса строят по данным непосредственных измерений изменения массы анализируемой навески. В качестве регенерационной характеристики катализатора используют приведенную интенсивность горения кокса, выраженную в г/.

ГрозНИИ для определения регенерационной характеристики

Опыты проводили на лабораторной установке, предложенной ГрозНИИ для определения регенерационной характеристики катализатора .

Не меньшее значение имеет этот вопрос для выбора такой методики определения регенерационной характеристики катализатора, которая бы отражала поведение катализатора в промышленных условиях и могла бы служить основой для расчетов промышленных систем.

Опыты по окислению кокса проводились на лабораторной установке, предложенной ГрозНИИ для определения регенерационной характеристики катализатора. Методика исследования была описана ранее .

5. Применяющаяся в настоящее время стандартная методика определения регенерационной характеристики шарикового катализатора не отражает поведения последнего в промышленных условиях, в связи с чем необходимо уточнить условия определения регенерационной характеристики этих катализаторов.

При контроле производства, а также с исследовательскими целями часто приходится определять количество коксовых отложений на катализаторах. Для этого используют методы, основанные преимущественно на сжигании кокса с одновременным анализом продуктов сгорания или взвешиванием анализируемой навески катализатора. Однако последний способ применяют только при определениях регенерационной характеристики катализаторов .

Процесс разработан фирмой Флюор. Первая промышленная установка построена в США в 1960 г. для очистки природного газа от СО2 и H2S . Содержание кислых компонентов в очищенном газе составляло: СО2 2% об., H2S — 5,7 мг/м3 . Процесс Флюор можно использовать для очистки природных, нефтяных и технологических сухих газов с повышенным содержанием СО2 и низким отношением H2S : CO2. Наиболее благоприятные условия обеспечиваются при суммарном парциальном давлении кислых компонентов в исходном сырье более 0,4 МПа. Абсорбцию проводят в интервале от 0 до —6 °С . Регенерацию абсорбента осуществляют, как правило, без подвода тепла путем ступенчатого снижения давления — для

Одним из возможных способов повышения эффективности работы установок НТА является организация процесса абсорбции с подводом тепла в нижнюю часть абсорбционной колонны. В результате этого снижается нагрузка абсорбционно-отпарной колонны и сокращается количество низконапорного газа, получаемого при деэтаиизации насыщенного абсорбента в АОК. При наличии в насыщенном абсорбенте большого количества метана и этана ухудшается работа АОК, увеличиваются потери пропана с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Установлено, что при деметаниза-ции насыщенного абсорбента непосредственно в абсорбере деэтанизацию насыщенного абсорбента можно проводить по ректификационной схеме — применение ее позволяет сократить в ряде случаев затраты на регенерацию абсорбента на 18—40% .

концентрацией амина), меньшей удельной теплоемкости и теплоты разложения солей . В дальнейшем на этом же заводе МДЭА применили для очистки средне- и высокосернистых газов. В результате на 20-25% снизились затраты энергии на регенерацию абсорбента, на 10-15% увеличилась концентрация сероводорода в кислых газах.

Новыми в технологии являются конструкция абсорбера, которая позволяет осуществлять очистку газа и регенерацию абсорбента в одном аппарате с исключением циркуляционного насоса, и состав абсорбента. Отсутствие циркуляционного насоса значительно сокра-

Расход пара на регенерацию абсорбента, кг/м3 93 127 132

концентрацией амина), меньшей удельной теплоемкости и теплоты разложения солей . В дальнейшем на этом же заводе МДЭА применили для очистки средне- и высокосернистых газов. В результате на 20-25% снизились затраты энергии на регенерацию абсорбента, на 10-15% увеличилась концентрация сероводорода в кислых газах.

Технологические расчеты, проведенные по полученным результатам применительно к КТЛ-2,3 Тенгизского ГПЗ показывают, что замена Зн раствора МДЭА на новый абсорбент позвон^. на 25-35% снизить плотность орошения абсорбента при безусловн™ обеспечении требуемой очистки газа от H2S и заложенной в проекте селективности. Такое сокращение объема циркуляции приводит к снижению расхода пара на регенерацию абсорбента на 20-25%, а годовые эксплуатационные затраты значительно снижаются .

Новыми в технологии являются конструкция абсорбера, которая позволяет осуществлять очистку газа и регенерацию абсорбента в одном аппарате с исключением циркуляционного насоса, и состав абсорбента. Отсутствие циркуляционного насоса значительно сокра-

Процесс разработан фирмой Флюор. Первая промышленная установка построена в США в 1960 г. для очистки природного газа от СО2 и H2S . Содержание кислых компонентов в очищенном газе составляло: СО2 2% об., H2S — 5,7 мг/м3 . Процесс Флюор можно использовать для очистки природных, нефтяных и технологических сухих газов с повышенным содержанием СО2 и низким отношением H2S : CO2. Наиболее благоприятные условия обеспечиваются при суммарном парциальном давлении кислых компонентов в исходном сырье более 0,4 МПа. Абсорбцию проводят в интервале от 0 до —6 °С . Регенерацию абсорбента осуществляют, как правило, без подвода тепла путем ступенчатого снижения давления — для

Одним из возможных способов повышения эффективности работы установок НТА является организация процесса абсорбции с подводом тепла в нижнюю часть абсорбционной колонны. В результате этого снижается нагрузка абсорбционно-отпарной колонны и сокращается количество низконапорного газа, получаемого при деэтанизации насыщенного абсорбента в АОК. При наличии в насыщенном абсорбенте большого количества метана и этана ухудшается работа АОК, увеличиваются потери пропана с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Установлено, что при деметаниза-ции насыщенного абсорбента непосредственно в абсорбере деэтанизацию насыщенного абсорбента можно проводить по ректификационной схеме — применение ее позволяет сократить в ряде случаев затраты на регенерацию абсорбента на 18—40% .

Поглотительная емкость такого смешанного абсорбента составляет от 30 до 120 м3/м3 в зависимости от состава исходного газа и условий процесса . Более высокая поглотительная способность абсорбента в процессе "Сульфинол" обусловливает меньшую кратность его циркуляции и меньшие габариты аппаратов. Значительно ниже также энергозатраты на регенерацию абсорбента, поскольку десорбция основного количества растворенных в сульфолане компонентов осуществляется при снижении давления в десор-бере.