Главная -> Словарь

Регенерированном абсорбенте

Из абсорберов насыщенный раствор МЭА, предварительно нагретый в теплообменнике за счет теплообмена с регенерированным раствором МЭА, направляется в отгонную колонну. Для поддержания температурного режима отгонной колонны часть регенерированного-раствора МЭА циркулирует через вертикальный термосифонный: рибойлер, обогреваемый водяным паром.

Диоксид углерода удаляют регенерированным раствором кар — боната калия в две ступени. На I ступень для абсорбции основной части СО2 подают более горячий раствор К2СО3 в середину абсор — бора. Доочистку от СО2 проводят в верхней части абсорбера, куда подается охлажденный в теплообменниках до 60 — 80 °С раствор К,С03.

Выходящий с низа колонны 2 насыщенный раствор МЭА нагревается в теплообменниках 4 до 80— 90 °С регенерированным раствором МЭА и поступает в десорбер 6. Десорбер представляет собой колонный аппарат, оборудованный 14—16 ситчатыми или желобчатыми тарелками и работающий при давлении 0,15—0,20 МПа. Низ колонны отгорожен глухой тарелкой, с которой раствор МЭА перетекает в кипятильник 8, где подогревается и с температурой около 130 °С возвращается в колонну 2 под глухую тарелку. В десорбере удаляются остатки сероводорода и диоксида углерода. Регенерированный раствор МЭА насосом 7 направляется в теплообменники 4, водяной холодильник 3 и с температурой 20—30 °С возвращается в колонну 2. Туда же насосом 5 подается свежий раствор МЭА.

через которую барботирует ацетилен, вводимый в низ колонны. Реактор не имеет поверхностей теплообмена и работает при 90 °С автотермически: выделяющееся тепло отводится за счет испарения воды, которая конденсируется в обратном холодильнике и возвращается в реактор. Часть катализаторного раствора непрерывно отводят на регенерацию и заменяют регенерированным раствором. Из газо-паровой смеси, выходящей из реакционного узла, абсорбируют водой ацетальдегид, возвращают ацетилен на реакцию, а водный раствор ацетальдегида подвергают ректификации.

сорбент подаются в абсорбер противотоком. Насыщенный кислыми компонентами газа раствор с низа абсорбера подается в верхнюю часть десорбера, предварительно подогреваясь в теплообменнике регенерированным раствором амина. Последний, в свою очередь, дополнительно охлаждаясь водой или воздухом, подается на верх абсорбера. Кислый газ из десорбера охлаждается для конденсации водяных паров, а конденсат-флегма непрерывно возвращается обратно в систему для поддержания заданной концентрации раствора амина. Обычно в схеме предусмотрен экспанзер , где за счет снижения давления насыщенного раствора выделяются физически растворенные в абсорбенте углеводороды. Экспанзерный газ после очистки используется в качестве топливного или компримируется и подается в поток исходного газа.

Очищенный газ поступает на установку осушки при давлении 5,7-5,9 МПа и температуре 45 °С. Насыщенный раствор аминов с низа абсорбера поступает в экспанзер, где за счет понижения давления потока насыщенного абсорбента растворенные углеводороды переходят в газовую фазу, а дегазированный насыщенный раствор подогревается в теплообменнике регенерированным раствором амина, выводимым с куба десор-бера, и поступает на регенерацию в десорбер. Последний оборудован 33 клапанными тарелками. Насыщенный раствор амина поступает на 20-ю тарелку. Аминовый раствор десорбера подогревается в кипятильнике до 130 °С и направляется в куб десорбера. Количество пара, поступающего в ребойлер, поддерживается равным 0,14 кг/м3, давление пара - 0,5 МПа.

Двуокись углерода удаляют регенерированным раствором К2С03 в две ступени. На I ступень для удаления основной части С02 подают более горячий раствор в середину абсорбера . До-очистку проводят в верхней части абсорбера, куда подается раствор К2С03 охлажденный в теплообменнике 15 до 60—80 °С. Тепло раствора К2С03 используется для подогрева химически очищенной воды. В других схемах охлаждение раствора проводят в воздушном холодильнике.

Установка по получению трансформаторных масел из смеси трансформаторных дистиллятов сураханской отборной и сиазан-ской нефтей состоит из секции депарафинизации трансформаторного дистиллята карбамидом и секции сернокислотной очистки депарафинированного дистиллята. Смесь трансформаторного дистиллята и изопропанола-ректификата нагревается в теплообменниках до 100—115° С, после чего поступает в отстойники. Верхний слой, представляющий собой 88%-ный раствор спирта в масле, подается на ректификацию с целью доведения концентрации изо-пропанола до 95—96% . Дистиллят из колонны поступает на смешение с регенерированным раствором карбамида, а затем в холодильники, где смесь охлаждается до 45° С, и в контактор первой ступени охлаждения. Из контактора первой ступени смесь дистиллята и раствора карбамида прокачивается через четыре последовательно расположенных холодильника и вновь возвращается в контактор первой ступени. Затем смесь аналогично про-

Выходящий с низа колонны 2 насыщенный раствор МЭА нагревается в теплообменниках 4 до 80— 90 °С регенерированным раствором МЭА и поступает в десорбер 6. Десорбер представляет собой колонный аппарат, оборудованный 14—16 ситчатыми или желобчатыми тарелками и работающий при давлении 0,15—0,20 МПа. Низ колонны отгорожен глухой тарелкой, с которой раствор МЭА перетекает в кипятильник 8, где подогревается ,и с температурой около 130 °С возвращается в колонну 2 под глухую тарелку. В десорбере удаляются остатки сероводорода и диоксида углерода. Регенерированный раствор МЭА насосом 7 направляется в теплообменники 4, водяной холодильник 3 и с температурой 20—30 °С возвращается в колонну 2. Туда же насосом 5 подается свежий раствор МЭА.

Насыщенный раствор МЭА под давлением в абсорбере проходит теплообменник 3, где нагревается горячим регенерированным раствором до 100 °С, и поступает в десорбер 5 на регенерацию. Тепло для десорбции сообщается кипятильником 8, обогреваемым глухим

Диоксид углерода удаляют регенерированным раствором карбоната калия в две ступени. На I ступень для абсорбции основной час-

где Y1 и F2 — концентрация соответственно извлекаемого компонента в сухом и сыром газе, моль/моль сырого газа; К0 — концентрация извлекаемого компонента в газе, равновесном с регенерированным абсорбентом, моль/моль сырого газа. Концентрацию извлекаемого компонента в регенерированном абсорбенте обозначим через Х0.

Первый член правой части уравнения характеризует эффективность абсорбции при Х0 = 0, т. е. в том случае, если регенерированный абсорбент не содержит извлекаемых из газа компонентов. Второй член правой части уравнения является поправкой, учитывающей изменение эффективности процесса, при наличии в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов . Уравнение получено Хартоном и Франклином в 1940 г. . Расчет по этому уравнению является достаточно точным, но очень громоздким и трудоемким. Поэтому для расчета абсорбции жирных газов, когда фактор абсорбции существенно изменяется по высоте аппарата, используют метод расчета «от тарелки к тарелке».

Из уравнения следует, в частности, что^коэффициент извлечения компонентов возрастает с увеличением абсорбционного фактора и числа теоретических тарелок. Это уравнение вошло в химическую технологию под названием уравнения Крейсера— Брауна, так как первоначально эта зависимость без второго члена правой части уравнения была получена Саудерсом и Брауном. Крейсер ввел в уравнение Саудерса и Брауна поправку, учитывающую снижение эффективности процесса при наличии в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов . Уравнение Крейсера—Брауна является частным случаем уравнения , полученного Хартоном и Франклином.

Из уравнения видно, что эффективность абсорбции зависит от содержания в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов, т. е. от содержания так называемых остаточных компонентов, концентрация которых обозначена через Х0. Количественная оценка влияния этих компонентов может быть произведена с помощью следующей зависимости :

где фо, ф — эффективность абсорбции соответственно при наличии и при отсутствии в регенерированном абсорбенте остаточных компонентов .

Технологический режим десорбера определяют исходя из условия конденсации верхнего продукта десорбера водой и обеспечения минимального содержания извлекаемых из газа углеводородов в регенерированном абсорбенте: давление в рефлюксной емкости не превышает, как правило, 0,7—1,4 МПа; температура верха 40—50 °С, температура низа не выше 280—310 °С. При проектировании десорбера число реальных тарелок принимают не более 20—40.

в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов и влияние их на эффективность абсорбции:

где ? — коэффициент извлечения компонента из газа с учетом наличия в регенерированном абсорбенте остаточных компонентов; А — фактор абсорбции; п — число теоретических тарелок в абсорбере; Gn+\, Уп+i — количество молей извлекаемого компонента в сыром газе; Luxtt — количество молей извлекаемого компонента в регенерированном абсорбенте.

мостей положены расчетные данные, полученные для следующих условий. Состав сырья : метана 23; этана 20,28; пропана 19; бутанов 8,89; пентанов 4,15; гексанов 1,38; абсорбента 23,3 ; температура сырья на входе в АОК 30 °С; число теоретических тарелок принято равным 20 ;