Главная -> Словарь

Регулировании температуры

Использование тепла циркуляционных орошений позволяет значительно повысить температуру подогрева сырья, поступающего на установку, и одновременно обеспечить регулирование теплового режима ректификационной, вакуумной и абсорбционной колонн,, в которых введены промежуточные циркуляционные орошения.

Отсутствие трубчатой печи приводит к тому, что удлиняется и затрудняется пуск установки, особенно в зимних условиях. Без печи возможно только одностороннее регулирование теплового баланса реактора, а именно за счет тепла, вносимого в него катализатором из регенератора. По указанным причинам некоторые установки такого типа были дооборудованы трубчатыми печами.

Дополняют трубчатыми печами . Катализаторный шлам вместе с частью тяжелого газойля рекомендуется возвращать по отдельной линии в псевдоожиженный слой катализатора или в верхнюю часть зоны десорбции, так как полиниклические ароматические углеводороды из тяжелого газойля резко снижают активность цеолитсодержащих катализаторов . Количество рециркулята такого качества обычно не превышает 5% на свежее сырье крекинга.

Регулирование теплового режима реакторного блока наряду с изменением температуры подогрева сырья и циркуляции катализатора может осуществляться подачей как легкого, так и тяжелого газойлей крекинга Сопоставительные данные по влиянию подачи на рециркуляцию 5% легкого и тяжелого газойлей на выход продуктов крекинга и температуру регенерации катализатора приведены ниже :

Одновременно с образованием хлористого этила при хлорировании этана получаются побочные продукты: полихлориды этана и хлористый винил. Количество полихлоридов этана зависит от отношения хлора к этану и температуры реакции. Надежное регулирование теплового режима реакции способствует большому выходу хлористого этила. В табл. VI.5 приведен состав продуктов хлорирования этана при 380° в зависимости от числа точек ввода хлора в реактор через сопла .

При гидроочистке надежное регулирование теплового режима играет исключительно важную роль, так как скорость реакций возрастает с повышением температуры, и при отсутствии эффективного

• конструкция печи обеспечивает компактность всего агрегата, а соосное расположение выгрузочной воронки подовой печи и загрузочного отверстия шахты электрокальцинатора упрощает герметиза-цив стыка двух аппаратов. Герметизация места стыка осуществляется водяшми или порошковыми затворами. Регулирование теплового режима осуществляется изменением объема воздуха, подаваемого на сжигание летучих.

Как указывалось выше, теплота реакции гидрирования сравнительно велика: при насыщении алкенов она достигает около 31 000, а при насыщении ароматических углеводородов — около 16 700 ккал на 1 кмолъ превращенного углеводорода. Надежное регулирование теплового режима играет исключительно важную роль, так как скорости реакции возрастают с 'повышением температуры и при отсутствии эффективного охлаждения подъем температуры может оказаться нерегулируемым. Для избирательного превращения в целевые продукты и увеличения продолжительности работы катализатора между регенерациями условия реакции необходимо поддерживать возможно близкими к изотермическим; подъел! температуры не должен превышать 6—11° С. Для ограничения подъема температуры в условиях промышленных установок применяют охлаждение холодным циркулирующим газом или впрыск жидкофазного сырья через распределительные устройства между слоями катализатора. Присутствие летучей жидкой фазы также оказывает корректирующее действие на подъем температуры, так как на испарение жидкости затрачивается часть тепла реакции, равная скрытой теплоте испарения. На некоторых установках применяют или промежуточные теплообменники между слоями катализатора, или несколько реакционных устройств типа трубчатого теплообменника.

Для точного измерения силы тока при регулировании температуры обогревательной рубашки и колбонагревателя требуются два амперметра; один на 1 а со шкалой, имеющей цену деления 0,01 а, и второй на 3—5 а со шкалой, имеющей цену деления 0,05—0,1 о.

При высоких температурах закись азота мало устойчива и разлагается на азот и оксид азота. Важно так вести сжигание, чтобы свести к минимуму образование оксидов азота. Предпочтительно проведение двухступенчатого сжигания при недостатке воздуха на первой ступени и избытке — на второй или сжигании в окислительной атмосфере, но при регулировании температуры пламени рециркуляцией продуктов горения при 1000—1100 °С. В этом случае содержание оксидов азота в продуктах горения может быть менее 0,0005 % .

При высоких температурах закись азота мало устойчива и разлагается на азот и оксид азота. Важно так вести сжигание, чтобы свести к минимуму образование оксидов азота. Предпочтительно проведение двухступенчатого сжигания при недостатке воздуха на первой ступени и избытке - на второй или сжигании в окислительной атмосфере, но при регулировании температуры пламени рециркуляцией продуктов горения при 1000—1100 °С. В этом случае содержание оксидов азота в продуктах горения может быть менее 0,0005 % .

размеры парциальных конденсаторов растут и становится трудно размещать их над колонной. Кроме того, возникают сложности в регулировании температуры колонны, так как быстро изменить количество подаваемого из парциального конденсатора орошения невозможно.

При паровом регулировании величины '/"п.п наибольшее распространение получают впрыскивающие пароохладители, в которых температура перегретого пара снижается путем впрыска отводимого для этой цели небольшого количества питательной воды . Регулирование с помощью впрыска обладает малой инерционностью , но оно связано со снижением к. п. д. цикла. При регулировании температуры перегрева первичного пара каждый процент впрыска приводит к снижению к. п. д. цикла примерно на 0,1%. Кроме того, регулирование с помощью впрыс-

Процесс образования окислов азота и зависимость его интенсивности от избытка воздуха, а также от степени рециркуляции дымовых газов в факел были исследованы ВТИ при сжигании мазута в топках парогенераторов ТГМП-114 . Для сопоставления опыты проводились в топках, оборудованных вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ или встречно-ударными горелками ВТИ. Вихревые горелки были установлены встречно на фронтовой и задней стенах топки. Рециркуляция осуществлялась путем ввода части дымовых газов, отобранных за экономайзер, через шлицы, расположенные под каждой горелкой. Степень рециркуляции, основное назначение которой заключалось в регулировании температуры перегретого пара, при а"т = 1,02 и номинальной нагрузке составляла примерно 23%.

Так же, как и в ректорах для пылеотделения имеются циклоны, а по выходе из циклонов дымовые газы подвергаются очистке от пыли на электрофильтрах. При регенерации катализатора выделяется тепло, иногда намного превышающее потребности установки для нагрева сырья в узле смешения. Утилизация излишнего тепла в регенераторе производится паровыми змеевиками, изготовленными из специальных сталей, устойчивых к абразивному износу. В некоторых случаях для снятия избыточного тепла используют выносные теплообменные аппараты, в которых циркулирует часть катализатора из регенератора. В других случаях понижают температуру подогрева сырья, осуществляют циркуляцию легкого газойля. В литературе имеются сведения о регулировании температуры регенерации за счет подачи во вторую зону регенерации кислородсодержащего регенерационного газа, предварительно сжатого до 0,14-0,35 МПа и охлажденного с помощью хладоагента . IFP запатентовал способ рекуперации тепла дымовых газов каталитического крекинга тяжелого сырья. Катализатор крекинга регенерируют в двух зонах. Дымовые газы из первой зоны поступают на многоступенчатую турбину, где давление в ступенях снижается по направлению движения газов. Дымовые газы из второй зоны регенерации направ-

Регулирование температуры, давления и уровня в сепараторе на верху колонны для атмосферной колонны производится аналогично схеме, показанной на рис. 8.27. Некоторые отличия имеются в регулировании температуры и давления на верху ваку-

Другим подходом к контролю за температурой метаниро-вания является использование противоточного движения жидкости через реактор для отвода тепла. Преимущества такого реактора: эффективность, простота конструкции и высокая пропускная нагрузка, но пленка жидкости ограничивает доступ реагентов к поверхности катализатора , что снижает его активность. Этот недостаток устраняется при высоких пропускных нагрузках и строгом регулировании температуры, вследствие чего появляется возможность проведения реакции до конца.

Процесс экстракции растворителями вакуумного гудрона или деасфальтизация растворителями аналогичен деас-фальтизации пропаном смазочных масел. Основное различие заключается в применении сравнительно низкого отношения растворитель : сырье; кроме того, иногда в качестве растворителя применяют смесь бутана с пропаном. В этом процессе вакуумный гудрон предварительно разбавляют растворителем и вводят в экстракционную колонну, куда противотоком подается остальное количество растворителя. При тщательном регулировании температуры экстракции и температурного режима по высоте колонны достигается разделение экстрактной и рафинатной фаз. Обе фазы нагревают для отгонки растворителя; остаточные количества растворителя удаляют перегонкой в вакууме.

благоприятных анализов качества продуктов бензол или толуол перекачивали в товарные резервуары. При нормальной эксплуатации установки промежуточные емкости для ароматических продуктов не требуются. При отсутствии резких колебаний в загрузке и технологическом режиме ректификационных колонн и при автоматическом регулировании температуры на контрольной тарелке качество бензола или толуола может ухудшаться лишь при нарушении режима экстракции, и, соответственно, попадании в экстракт повышенной доли неароматических соединений, или при аварийных ситуациях . В подобных случаях необходимо перейти на временную горячую циркуляцию колонн с возвратом верхнего и нижнего продукта в сырье колонны. Уже при незначительном колебании температуры верха ректификационной колонны вывод продуктов в товарные резервуары не допускается, так как удаление из индивидуальных углеводородов даже минимальных количеств примесей весьма продолжительно.