Главная -> Словарь

Рекомендуется определять

Для устранения перечисленных дефектов наружную поверхность гильзы рекомендуется обрабатывать по наружному диаметру на токарном или шлифовальном станке. Эта операция производится при помощи специальной разжимной оправки, фиксирующей концентричность диаметров гильзы и предохраняющей ее ось от искривления.

Сопрягаемые с кольцами подшипники поверхности валов и корпусов не рекомендуется обрабатывать вручную напильниками, шкуркой или другим способом, так как это нарушает правильность формы посадочных поверхностей. Если ручная обработка была допущена, то необходимо проверить правильность формы посадочных поверхностей.

Далее переходят к определению последовательности обработки модулей поверхностей. Сначала рекомендуется обрабатывать наиболее ответственные модули поверхностей, к качеству обработки которых предъявляют повышенные требования, а также модули, включающие поверхности, в которых могут быть обнаружены литейные пороки и т.д. Для наглядности выбранную последовательность обработки модулей поверхностей можно изображать в виде цепочки модулей.

4. Необходимо каждый раз дать смеси отстояться для полного разделения слоев, иначе выход продукта резко снижается за счет механических потерь. С целью их уменьшения рекомендуется обрабатывать большие количества катализата. Для этого катализ повторяют 3—4 раза, каждый раз берут свежий 7-Alj 03.

Полученный 2-этилгексеп-2-аль предлагается без дальнейшей очистки направлять на гидрирование или совмещать реакции конденсации и гидрирования в одном аппарате61"63. Для уменьшения образования полимеров рекомендуется обрабатывать реакционную массу водяным паром. При этом возрастает выход целевого продукта и происходит его очистка646Ь.

Для удаления серы SiCl4 рекомендуется обрабатывать медными

затор HYSOPAR, выгодно отличающийся от других морденитсодержащих катализаторов ере дне-температурой изомеризации, повышенной устойчивостью к примесям серы и влаги в сырье. Сырье с содержанием серы более 0,01 масс. % рекомендуется обрабатывать щелочью. Катализатор полностью регенерируется. Условия процесса в зависимости от качества сырья и рецикла, температура — 245-280 °С, давление — 1,5-3,5 МПа, объемная скорость подачи сырья — 1-3 ч~\ мольное отношение водород : сырье составляет 1-2. Октановое число продукта до 90-91 пунктов . В настоящее время катализатор используется на 12 других установках, в зависимости от качества сырья и технологической схемы обеспечивая повышение октановых чисел на 10-18 пунктов. Фирма «Kellog Brown

Рассмотрим теперь упрощенную методику построения кривых ИТК нефти по данным о выходе продуктов перегонки, их фракционном составе по стандартной разгонке и температурным точкам деления . Такая методика позволяет оперативно оценивать возможные изменения фракционного состава нефти, поступающей на переработку. Она основана на допущении о равенстве температур 50% отгона каждого продукта по ИТК и по стандартной разгонке. Обозначив через А, В, С и т. д. выходы дистиллятов, полученных из нефти, и температуры 50% отгонов этих фракций по стандартной разгонке через it,, tn, tc и т. д., получим следующие координаты расчетных точек кривой ИТК: первая точка — температура Тл,Гвыход Л/2; вторая точка — температура . Рекомендуется также разбивка смеси на фракции по 5—10 °С независимо от условий перегонки «ли «еравно-

Для процессов однократного испарения нефтяных смесей значения Pi рекомендуется определять по уравнению Ашворта, а для процессов ректификации — по номограмме Максвелла . Для нефтей и нефтяных фракций константы фазового равновесия определяют обычно по номограммам Винна и Хеддена. Учитывая широкое применение ЭВМ для выполнения расчетов перегонки и ректификации, вместо этих номограмм целесообразно использовать соответствующие аналитические зависимости . Так, для номограммы Винна уравнения составлены для вычисления констант, фазового равновесия парафиновых и олефиновых углеводородов и узких нефтяных фракций в интервале температур 22— 427 °С и давлений 0,07—2,0 МПа:

Цетановые числа дизельных топлив ЦЧ по данным разных авторов рекомендуется определять в зависимости от плотности фракций по уравнениям, приведенным ниже:

Общую высоту жидкости на тарелке, или высоту подпора слива , рекомендуется определять по формуле Френсиса :

Поскольку механизм диффузионных, тепловых и массообменных процессов, протекающих на тарелке при ректификации многокомпонентных смесей, весьма сложен, общепризнанным является определение числа практических тарелок по расчетному числу теоретических тарелок. При этом учитывается к. п. д. тарелок, обусловленный их конструктивными особенностями, факторами гидродинамического, массообменного и теплового характера и др. Число практических тарелок рекомендуется определять из соотношения:

Сопротивление решетчатых тарелок и относительную плотность «пены» рекомендуется определять по уравнениям

Максимальные давления в смазочном слое при вязкости, зависящей от давления, т.е. при т}=Т)оеур, рекомендуется определять по формулам:

Известен ряд работ, где рекомендуется определять молекулярную массу более сложными методами без должного сопоставления предлагаемых зависимостей с экспериментапьными данными .

Однако при этом скрытая теплота испарения будет определена не совсем точно, так как она зависит не только от природы продукта, но и от температуры среды. В справочнике энтальпию жидких и парообразных нефтепродуктоЕ; рекомендуется определять по графическим корреляциям Джонсона-Грейзона в зависимости от плотности характеризующего фактора Ватсона, температуры и давления. К этим графикам Жванец-кий И.Б., Платонов В.М. вывели аналитические зависимости . Как показал сопоставительный анализ , эти зависимости менее точны, чем общепринятые зависимости Крэга и Уэйра-Итона и поэтому не получили широкого применения.

Прежде всего учитывают, что азот воздуха не участвует в реакциях окисления и его содержание в отходящих газах окисления легко рассчитывается. Остаточное содержание кислорода предопределяется типам и режимом работы окислительного* аппарата: при использовании колонн его рекомендуется определять по рис. 36, а кубов — по рис. 28;- при использовании трубчатых реакторов содержание кислорода принимается равным 3—4% практически для всех наблюдаемых режимов работы. Вступивший в реакции окисления кислород расходуется в основном на образование воды, а также диоксида углерода; образование других оксидов 'несущественно. Распределение кислорода «а образование воды и диоксида углерода можно рассчитать по рис. 23.