Главная -> Словарь

Рекуперативного теплообмена

Стоимость основных элементов системы теплообмена и вспомогательных элементов /рассчитывается по уравнению

? - рекуперативных теплообменников 16010 19938

метанол. В трехфазном сепараторе 5 отделяются насыщенный водой метанол, сконденсировавшиеся углеводороды и газ. Водный раствор метанола подают на регенерацию в аппарат 7. Сконденсировавшиеся углеводороды поступают из сепаратора 5 в вы-ветриватель 8, где давление сбрасывается до 1,8 МПа, температура конденсата при этом понижается до —84 °С. Образовавшиеся при дросселировании газы из выветривателя 8 направляются в линию сухого газа, а конденсат, пройдя теплообменник 2, поступает в середину деэтанизатора 10. Газ из сепаратора 5 идет на турбо-детандер 6, где его давление снижается до 1,8 МПа. Сдетанирован-ный газ направляется в сепаратор 9, установленный наверху колонны 10. Газ из сепаратора 9 после рекуперативных теплообменников 3 и 4 дожимается до давления 2,1 МПа компрессором, установленным на одной оси с турбодетандером 6. С низа деэтанизатора выходит деэтанизированная широкая фракция углеводородов.

Регенерированный легкий абсорбент выводят с низа десорбера 18, часть этого абсорбента нагревают в печи 19 и возвращают в низ десорбера, а соответствующее балансовое количество направляют после рекуперативных теплообменников 15, 14, 13, 2 и 8 в узел предварительного насыщения абсорбента легкими углеводородами. При этом для АОК абсорбент насыщают в одну степень в результате контакта'с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны, а для абсорбера з две ступени — в первой за счет контакта регенерированного абсорбента с сухим газом АОК и во второй ступени за счет контакта абсорбента

2. Рассчитывают абсорбер. Поскольку температура абсорбента, поступающего в узел предварительного насыщения, будет известна только после расчета десорбера и системы рекуперативных теплообменников, она предварительно полагается равной нулю, а после уточнения корректируют тепловую нагрузку на пропановый испаритель абсорбера Х-2 и пропановый испаритель АОК Х-3. В результате расчета абсорбера определяется тепловая нагрузка на пропановый испаритель Х-2, материальные потоки, покидающие абсорбер GS, yig, Lto, xilo, температурный режим в колонне.

После Ф-3 поток гелия направляется в один из двух переключающихся осушителей С-5/1,2, где обеспечивается его осушка на цеолитах марки NaA до точки росы минус 70 "С. По выходу из одного из осушителей гелий высокого давления подается в узел рекуперативных теплообменников Т-28/1,2 и Т-27/1,2, на охлаждение.

Гелий высокого давления после прохождения но межтрубному пространству рекуперативных теплообменников Т-28/1,2 и Т-27/1,2 при давлении 19,0 МПа и температуре не выше минус 80 "С направляется в конденсатор Т-42, где охлаждается до температуры не выше минус 175 °С, а затем направляется в конденсатор Т-43, где охлаждается до температуры не выше минус 187 "С.

метанол. В трехфазном сепараторе 5 отделяются насыщенный водой метанол, сконденсировавшиеся углеводороды и газ. Водный раствор метанола подают на регенерацию в аппарат 7. Сконденсировавшиеся углеводороды поступают из сепаратора 5 в вы-ветриватель 8, где давление сбрасывается до 1,8 МПа, температура конденсата при этом понижается до —84 °С. Образовавшиеся при дросселировании газы из выветривателя 8 направляются в линию сухого газа, а конденсат, пройдя теплообменник 2, поступает в середину деэтанизатора 10. Газ из сепаратора 5 идет на турбр-детандер 6, где его давление снижается до 1,8 МПа. Сдетанирован-ный газ направляется в сепаратор 9, установленный наверху колонны 10. Газ из сепаратора 9 после рекуперативных теплообменников 3 и 4 дожимается до давления 2,1 МПа компрессором, установленным на одной оси с турбодетандером 6. С низа деэтанизатора выходит деэтанизированная широкая фракция углеводородов.

Регенерированный легкий абсорбент выводят с низа десорбера 18, часть этого абсорбента нагревают в печи 19 и возвращают в низ десорбера, а соответствующее балансовое количество направляют после рекуперативных теплообменников 15, 14, 13, 2 и 8 в узел предварительного насыщения абсорбента легкими углеводородами. При этом для АОК абсорбент насыщают в одну степень в результате контакта'с'сухим газом абсорбционно-отпарной колонны, а для абсорбера з две ступени — в первой за счет контакта регенерированного абсорбента с сухим газом АОК и во второй ступени за счет контакта абсорбента

2. Рассчитывают абсорбер. Поскольку температура абсорбента, поступающего в узел предварительного насыщения, будет известна только после расчета десорбера и системы рекуперативных теплообменников, она предварительно полагается равной нулю, а после уточнения корректируют тепловую нагрузку на пропановый испаритель абсорбера Х-2 и пропановый испаритель АОК Х-3. В результате расчета абсорбера определяется тепловая нагрузка на пропановый испаритель Х-2, материальные потоки, покидающие абсорбер Gg, yig, Lw, xilo, температурный режим в колонне.

Охлажденный двухфазный поток, выходящий из турбины, подает в абсорбер, где отделяется конденсат, меркаптаны и СО2. Далее газовый поток проходит ряд рекуперативных теплообменников, где нагревается, отдавая свой холод потоку, направляемому на расширение в турбину, и далее поступает на сжатие в компрессор ТДА. Турбина агрегата развивает мощность, составляющую 80,3 % от проектной, а эффективность охлаждения расширяемого таза по фактическим данным режима эксплуатации составляет 83...§4 %.

Сырьевым насосом 1 нефть прокачивается через группу рекуперативных теплообменников 11, где за счет тепла дистиллятов, получаемых из нефти, нагревается до 130 - 140 °С и под давлением 1,4 - 1,5 МПа через смесительный клапан 9 входит через маточник в электродегидратор первой ступени 5. Перед смесительным клапаном в поток нефти подаются деэмульгатор и промывная вода, рециркулирующая со второй ступени BU2-i и на первой ступени Bui. Оба этих потока воды в заданном количестве подаются насосами 3 и 4 из емкостей отстойников 8 и 7.

Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45% . Однако при этом на 25 — 30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается тепловая нагрузка на испаритель . Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья : этана 0,79; пропана 25,2; бутанов 8,35; пентанов 1,14; гексанов 0,76 и абсорбента 63,6 .

Расчет узла сепараторов 8, 9 позволил определить практически все материальные потоки, и можно найти все тепловые потоки , необходимые для расчета рекуперативного теплообмена, за исключением газового потока из деэтанизатора.

Алгоритм расчета схемы НТА основан на последовательном расчете отдельных аппаратов по специальным программным модулям . Несмотря на сложность рекуперативного теплообмена и большое число рециркуляционных материальных потоков, расчет схемы осуществлен без итераций. Это стало возможным в результате задания температуры однократной конденсации сырого газа и питания в абсорбционно-отпарной колонне . Для схем НТА возможно задание температуры ОК, так как более полно целевые компоненты извлекаются в основном в узле абсорбции.

Расчетом десорбера заканчивается расчет количества и составов всех материальных потоков, после чего приступают к расчету рекуперативного теплообмена, в результате которого определяют нагрузки на теплообменники и уточняют нагрузки на пропановые холодильники.

Расчет рекуперативного теплообмена

Таким образом, расчет схемы практически начинается с расчета колонны К-1, поскольку только он дает нам необходимые исходные данные для расчета регенеративного теплообмена. Все остальные пункты расчета представляют собой расчет рекуперативного теплообмена, необходимого для определения нагрузки на холодильник Х-1.

Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого. потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45 /о . Однако при этом на 25—30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается- тепловая нагрузка на испаритель . Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья : этана 0,79; пропана 25,2; бутанов 8,35; пентанов 1,14; гексанов 0,76 и абсорбента 63 6 .

Расчет узла сепараторов 8, 9 позволил определить практически все материальные потоки, и можно найти все тепловые потоки , необходимые для расчета рекуперативного теплообмена, за исключением газового потока из деэтанизатора.

Алгоритм расчета схемы НТА основан на последовательном расчете отдельных аппаратов по специальным программным модулям . Несмотря на сложность рекуперативного теплообмена и большое число рециркуляционных материальных потоков, расчет схемы осуществлен без итераций. Это стало возможным в результате задания температуры однократной конденсации сырого газа и питания в абсорбционно-отпарной колонне . Для схем НТА возможно задание температуры ОК, так как более полно целевые компоненты извлекаются в основном в узле абсорбции.

Расчетом десорбера заканчивается расчет количества и составов всех материальных потоков, после чего приступают к расчету рекуперативного теплообмена, в результате которого определяют нагрузки на теплообменники и уточняют нагрузки на пропановые холодильники.

Расчет рекуперативного теплообмена

Таким образом, расчет схемы практически начинается с расчета колонны К.-1, поскольку только он дает нам необходимые исходные данные для расчета регенеративнопугеплообмена. Все остальные пункты расчета представляют собой расчет рекуперативного теплообмена, необходимого для определения нагрузки на холодильник Х-1.