Главная -> Словарь

Распределяемого компонента

зации, возникающих при выпадении солей из раствора. Согласно этой теории, выпадающие атмосферные воды проникают в песчаные пласты свит, выходящих на дневную поверхность в области, расположенной непосредственно к северу от Береговой равнины, и по ним спускаются в глубокие зоны, лежащие под этой равниной. По мере опускания вниз растет температура вод и растворяющая их способность, поэтому по пути они обогащаются растворенными в них солями, в особенности хлористым натрием . Попадая в область сбросовых нарушений, они встречают трещины и в силу гидростатического давления начинают подниматься по ним кверху. При этом, по данным П. Харриса, температура их начинает падать приблизительно на 1° С на каждые 30 м подъема. Растворы делаются насыщенными, и соли из них начинают выпадать, а вместе с этим происходит и кристаллизация солей. По данным Харриса, сила кристаллизации по своей величине того же приблизительно порядка, что и сила их сопротивления раздавливанию. Учитывая данные своих'опытов, он пришел к заключению, что силы кристаллизации, возникающие при образовании соляных масс, способны приподнять свиту несцементированных глин и песков послетретичного возраста мощностью в 1000 м и даже больше и образовать над соляной массой куполовидный изгиб пластов. Эта теория получила довольно широкое распространение и была признана многими, но в связи с новой теорией пластичных интрузий она встретила многочисленные возражения. Из них самым главным является то, что соляные массы имеют огромные размеры: в поперечнике — до 21/2 км и глубиной свыше 2 км. Для выпадения таких количеств соли из циркулирующих соленых вод потребовался бы очень длинный период времени. Фактов, подтверждающих это последнее обстоятельство, не имеется. Второе возражение состоит в том, что действие сил, приписываемых процессам кристаллизации солей, не проверено и не доказано в больших масштабах, как это требуется для безоговорочного признания теории.

Регенераторы, предназначенные для проведения высокотемпературной регенерации с дожигом СО в СО2, могут иметь различное аппаратурное оформление. Часто дожиг проводят непосредственно в псевдоожиженном слое и в зоне разбавленной фазы катализатора, расположенной непосредственно над псевдоожиженным слоем.

топливного газа, поступающего на какой-либо и:, панельных горелок, регулируется по импульсу, подаваемом\ термопарой, которая замеряет температуру повврхнЙВгш трубы з евика, расположенной непосредственно против этого ряда мых горелок. В то же время, как видно из рис. 38, заданная уело виями технологического режима температура на выходе газов пи из змеевика печи поддерживается не путем изменения по газа во все ряды горелок, а лишь путем изменения его по в нижний ряд. В остальные ряды горелок топливный газ дол жен подаваться в таких количествах, чтобы температура стенок труб достигала своего максимального значения .

Количество топливного газа, поступающего на какой-либо из рядов панельных горелок, регулируется по импульсу, подаваемому термопарой, которая замеряет температуру поверхности трубы змеевика, расположенной непосредственно против этого ряда панельных горелок. В то же время, как видно из рис. 38, заданная условиями технологического режима температура на выходе газов пиролиза из змеевика печи поддерживается не путем изменения подачи газа во все ряды горелок, а лишь путем изменения его подачи в нижний ряд. В остальные ряды горелок топливный газ должен подаваться в таких количествах, чтобы температура стенок труб достигала своего максимального значения .

Исходный газ поступает в среднюю часть колонны-адсорбера / . Охлаждаемый в холодильнике гранулированный угольный адсорбент движется сверху вниз навстречу газу; в результате из газа поглощаются более тяжелые углеводороды и сухая часть газа // выходит из колонны. Нижняя часть колонны работает как десорбер, а средняя является ректификационной. В десорбцнонную зону Д вводится тепло через подогреватель 3. Ниже подогревателя адсорбент отпаривают острым перегретым паром. Из-под тарелки, расположенной непосредственно над десор-бером, выводится наиболее тяжелая фракция газа. В зоне ректификации Р отделяется промежуточная фракция, состав которой будет тем легче, чем выше расположена третья тарелка.

Во-первых, оператор, вмешивается в режим лишь в тех случаях, когда ему поступает информация о том, что отклонилась от задания температура конца кипения одного из продуктов, либо поступило новое задание на его качество, и изменяет расход этого продукта. Изменение расхода данного продукта приводит к изменению расхода внутреннего орошения в секции, расположенной'непосредственно под отбором данного продукта. Однако, поскольку, расход нижеотбираемого продукта остается прежним, уровень в нижерасположенном стриппинге и раслод по перетоку в этот стриппинг остаются постоянными, изменение расхода внутреннего орошения в секции, расположенной под отбором данного продукта, полностью перейдет в изменение расхода внутреннего орошения в секции, расположенной под отбором нижеотбираемого продукта. А это вызовет соответственное изменение содержания тяжелой примеси в нижеотбираемом продукте. Таким образом получается, что целенаправленное вмешательство оператора в режим с целью изменения температуры конца кипения данного продукта при помощи автономного регулятора расхода этого продукта имеет побочный эффект состоящий в нежелательном изменении такого же показателя качества нижеотбираемого продукта.

Во-первых, оператор, вмешивается в режим лишь в тех случаях, когда ему поступает информация о том, что отклонилась от задания температура конца кипения одного из продуктов, либо поступило новое задание на его качество, и изменяет расход этого продукта. Изменение расхода данного продукта приводит к изменению расхода внутреннего орошения в секции, расположенной'непосредственно под отбором данного продукта. Однако, поскольку, расход нижеотбираемого продукта остается прежним, уровень в нижерасположенном стришшнге и расход по перетоку в этот стрипшшг остаются постоянными, изменение расхода внутреннего орошения в секции, расположенной под отбором данного продукта, полностью перейдет в изменение расхода внутреннего орошения в секции, расположенной под отбором нижеотбираемого продукта. А это вызовет соответственное изменение содержания тяжелой примеси в нижеотбираемом продукте. Таким образом получается, что целенаправленное вмешательство оператора в режим с целью изменения температуры конца кипения данного продукта при помощи автономного регулятора расхода этого продукта имеет побочный эффект * состоящий в нежелательном изменении такого же показателя качества нижеотбираемого продукта.

Крепится дросселирующий клапан с помощью шпилек на бобышке, расположенной непосредственно на обечайке аппарата. Размеры внутренней камеры, в которой размещается запирающая головка штока, должны быть минимальными, обеспечивающими продольное движение штока на 10—25 мм в зависимости от его-,условного прохода. Расстояние между седлом 8 и входным патрубком 5 следует уменьшить до возможного конструктивного минимума. Для смазки сальника и создания противодавления инертной жидкостью в полость корпуса сальника обычно подают инертную жидкость, например воду. Необходимые условия надежной работы дросселирующего клапана — герметичность в закрытом положении и термостатирование.

Пройдя кювету они вытекают через склянку постоянного уровня 2. Следовательно, течение растворов в кювете происходит под постоянным гидростатическим давлением водяного столба высотой, равной разности высот уровней в склянках 1 и 2. Учитывая потерю давления на каждой секции кюветы, подачу трилона Б в секции необходимо было бы осуществить так, как это показано на рис. 1, т. е. при помощи системы склянок постоянного уровня 3. Однако стремиться к осуществлению равной подачи трилона Б в каждую отдельную секцию нет необходимости, так как в этом случае при постоянной абсолютной погрешности измерения для различных концентраций относительная погрешность измерения остается непостоянной. Она линейно растет с уменьшением измеряемых концентраций солей. Для того чтобы относительную погрешность измерения различных концентраций сделать постоянной, необходимо подачу трилона Б в каждую последующую секцию увеличивать по линейному закону. Это легко может быть достигнуто, если подачу трилона Б'осуществлять из склянки постоянного расхода, сообщающейся с распределительной гребенкой, расположенной непосредственно около кюветы.

Подогрев кубика может быть осуществлен следующими способами: 1) воздушной баней с электрообмоткой закрытого типа ; 2) водяной баней ; 3) электрообмоткой, расположенной непосредственно на нижней части ректификационного кубика или введенной внутрь кубика. Электрообмотка питается током 6—12 в. Температура обогрева регулируется реостатом.

Схема установки гиперсорбции показана на рис. 83. Гиперсорбер представляет собой колонну, которая состоит из секций адсорбции, ректификации, пропаривания и от-парки. Разделение газов в гиперсорбере осуществляется следующим образом. Абсорбент из бункера 1 через холодильник 2, где происходит охлаждение его водой, поступает в адсорбционную зону 3 и далее движется в нижнюю часть аппарата. В нижнюю часть адсорбционной зоны через распределительные тарелки подается исходный газ /, который проходит в аппарате противотоком к адсорбенту. В зоне 3 при давлении 10— 11 ат и температуре 40—50° С происходит адсорбция. Непоглощенные легкие газы // выводятся с верха адсорбционной секции, расположенной непосредственно под холодильником 2, и направляются в топливную систему завода.

Рассмотрим противоточный аппарат, в котором происходит массо-обмепный процесс между фазами G и L , причем распределяемый компонент переходит из фазы G в фазу L. Обозначим относительные массовые концентрации распределяемого компонента в фазах G и L, выраженные в кг/кг, через У и X.

Количество инертных носителей G и L не изменяется по длине аппарата, а концентрация распределяемого компонента в фазе G меняется от уи до yt, а в фазе L от Х1 до Х0.

При постоянстве температуры и давления в фазах химический потенциал распределяемого компонента пропорционален концентрациям его в фазах. Поэтому в состоянии равновесия между копцентра-

циями распределяемого компонента в обеих фазах устанавливается некоторое соотношение, характеризуемое константой фазового равновесия, которая равна отношению распределяемого компонента в газовой фазе к его концентрации в жидкой фазе.

В общем случае константа фазового равновесия зависит от давления , температуры и концентрации распределяемого компонента в жидкости:

Для наглядности рассмотрим простой пример. Пусть распределяемый компонент находится в паровой фазе G и имеет начальную концентрацию у. Если фазу G привести в соприкосновение с жидкой фазой L, то распределяемый компонент начнет переходить из фазы G в L. С момента появления распределяемого' компонента в жидкой фазе начинается также обратный переход в фазу G, но преобладающим будет поток из G в L.

По мере накопления распределяемого компонента в фазе L скорость обратного перехода будет возрастать и через определенный промежуток времени наступит равенство скоростей перехода вещества из фазы G в фазу L и обратно .

Направление перехода компонента из одной фазы в другую определяется концентрацией распределяемого компонента. Если рабочая концентрация у больше равновесной у* , то компонент из фазы G в фазу L. Если же у