Главная -> Словарь

Результаты обработки

Влияние технологических параметров на результаты обезмасливания. Представляет интерес установить влияние некоторых технологических параметров на качество продуктов обезмасливания.

По мере утяжеления фракционного состава сырья положительное влияние порционного разбавления уменьшается. Поэтому при переработке остаточного сырья предпочтительна схема однократного разбавления. В табл. 26 приведены данные о влиянии схемы подачи растворителя на результаты обезмасливания .

Таблица 26. Влияние схемы подачи растворителя на результаты обезмасливания

Таблица 29. Влияние скорости охлаждения суспензии на результаты обезмасливания

Результаты обезмасливания гача

Результаты обезмасливания при ОС в одну ступень

Результаты обезмасливания гача

Результаты обезмасливания гачей представлены в табл. 6.

Результаты обезмасливания гачей

Результаты обезмасливания приведены в табл. 15.

Результаты обезмасливания гача III масляной фракции растворителем ацетон-МТБЭ

Уравнение было проверено нами при оценке данных по выходу фракции н. к. -350 °С из гидрогенизатов от гидрообессеривания ДАОЗС и ДАОарл, полученных в вышеуказанной серии экспериментов. Результаты обработки экспериментальных данных показали, что они хорошо укладываются на прямых линиях расчетных анаморфоз. Это свидетельствует о правильности применения формального уравнения первого порядка. Значение кажущейся энергии активации реакции термического разложения, рассчитанная по диаграмме Аррениуса, для ДА0ЗС составила 326,4, а для ДАОарл 271,1 Дж/моль. Полученные данные расчета подтверждают выводы о повышенной склонности ДАОарл к термодеструкции при одинаковых температурах. Большая абсолютная величина кажущейся энергии активации подтверждает вьшод о преимущественно некаталитическом протекании реакций термо деструктивного разложения.

С целью иллюстрации основных принципов построения упрощенных моделей стационарного слоя рассмотрим результаты обработки данных экспериментов по каталитическому гидрооблагораживанию ДАОарл и ДАОзс . При разработке математического описания деструкция сырья и коксо-отложение на катализаторе не учитывались. В связи с этим в качестве обязательного условия для проведения расчетов являлось наличие экспериментальных данных по начальной активности катализатора, полученные в опытах с длительностью не менее 300 ч, т. е. после стабилизации степени деструкции и скорости коксообра-зования. Были приняты следующие допущения: 1) радиальные градиенты в распределении компонентов сырья в слое катализатора незначительны; 2) изменение концентрации металлов и серы в потоке квазистационарны относительно отложения металлов на катализаторе; 3) диффузионные переносы пренебрежимо малы в сравнении с конвективными переносами; 4) предполагается гиперболическая зависимость падения активности катализатора в зависимости от количества отложившихся в порах гранул металлов — суммы никеля и ванадия.

На рис. III. 14 показаны результаты обработки эксперимен-тальных данных, полученных при исследовании кинетики десорбции влаги из цеолита NaA при 300 °С и различных давлениях . Из приведенных данных следует, что в период формирования температурного фронта скорость десорбции влаги резко возрастает и в начале периода перемещения фронта достигает максимального значения. При последующем перемещении температурного фронта скорость десорбции остается практически постоянной, а в период его затухания резко уменьшается. Пдаы* шение давления в системе от 0,1 до 4,5 МПа приводит к незначительному уменьшению скорости десорбции в период перемещения температурного фронта. С повышением давления эффективность процесса снижается: влагоемкость адсорбентов уменьшается, повы-* шается точка росы осушенного газа.

При сернокислотной очистке удаление сернистых соединений из очищаемой фракции происходит как в результате селективного растворения последних в кислоте, так и в результате определенных химических реакций между кислотой и сернистыми соединениями . Изменение концентрации влияет как на растворяющую способность серной кислоты по отношению к сернистым соединениям, так и на интенсивность соответствующих реакций. Результаты обработки крекинг-дистиллята калифорнийской нефти примерно одинаковым количеством серной кислоты различной концентрации приведены в табл. IV-2 .

Для иллюстрации приведем результаты обработки по этому уравнению данных по материальным балансам каталитического крекинга технического сырья с различной молекулярной массой М . При изучении крекинга кумола, очищенного от гидроперекисей , в стандартном проточном реакторе были получены экспериментальные кривые х = / . По этим кривым были найдены скорости подачи и угловые коэффициенты в точках, для которых х = 0,8 и х = 0,5 . Результаты обработки кривых рис. VI-2 по уравнению приведены в табл. VI-1.

Каталитический крекинг тяжелых нефтяных газойлей. По уравнению обработаны экспериментальные результаты каталитического крекинга тяжелых газойлей, приведенные в работах . Результаты обработки данных, полученные в работе , приведены в табл. VI-2. Расхождение в результатах различных исследователей объясняется использованием разных видов сырья и катализатора.

Таблица 29. Результаты обработки нефти карбамидом

Таблица 29. Результаты обработки нефти карбамидом