Главная -> Словарь

Результате гидрирования

Рассматривая вопрос об эффективности работы массообменной аппаратуры, необходимо остановиться на выборе межтарельчатого расстояния. Опыт показывает, что для абсорбционных и ректификационных колонн установок очистки и разделения углеводородных газов расстояние между тарелками должно определяться в результате гидравлического расчета аппаратуры, исходя из условия Н : Яп + Яс. Для монтажа, ремонта и проведения инспекции необходимо в зависимости от высоты колонны иметь 2— 3 люка .

Прежде чем приступить к гидравлическому расчету массооб-менного аппарата, необходимо выбрать конструкцию внутреннего массообменного контактного устройства. Такой выбор должен проводиться с учетом требований и особенностей конкретного процесса разделения на основе единственного объективного критерия — минимума приведенных затрат. В результате гидравлического расчета определяются геометрические размеры , а также гидравлическое сопротивление массообменного аппарата. В зависимости от конструкции контактного устройства гидравлический расчет проводится по соответствующей утвержденной методике.

Объем коксовой мелочи , получаемой в результате гидравлического извлечения, равен

Расчет гидравлического сопротивления тарелки. В результате гидравлического расчета определяют сопротивление тарелки прохождению потока паров, размеры переливного устройства и расстояние между тарелками.

б. При выбранном диаметре труб потеря напора при прохождении сырья через змеевик печи не должна быть чрезмерно высокой. Так как величина потери напора может быть установлена только в результате гидравлического расчета, то на данной стадии расчета о приемлемости того или иного диаметра труб судят по значению скорости движения сырья на входе в печь wc. Обычно допустимая потеря, напора обеспечивается при значении wc, равном 1—2м/сек. В печах установок термического крекинга, работающих под высоким давлением, скорость движения сырья при входе в печь может быть принята равной 2—3 м/сек.

Таким образом, в результате гидравлического расчета змеевика печи определяется данные по фазовому состоянию нефтепродукта, нагреваемого в змеевике печи, по участкам зона испарения и нагрева : доля перовой ф.^зы , молекулярная масса паровой и жидкой фаз, относительная плотность пароаоЧ и жидкой фаз, энтальпия паровой и жидкой фаз, температуры и давления по каждому участку на входе и выходе; общая поверхность труб по участкам, теп-лонапряженность и тепло, передаваемое продукту на каждом участке, средняя линейная скорость и время пребывания нефтепродукта в трубах каждого участка, критерий $руда по участкам.

Рассматривая вопрос об эффективности работы массообменной аппаратуры, необходимо остановиться на выборе межтарельчатого расстояния. Опыт показывает, что для абсорбционных и ректификационных колонн установок очистки и разделения углеводородных газов расстояние между тарелками должно определяться в результате гидравлического расчета аппаратуры, исходя из условия Я Яп + Яс. Для монтажа, ремонта и проведения инспекции необходимо в зависимости от высоты колонны иметь 2— 3 люка .

pa. Для обеспечения движения дегазированной нефти сепараторы устанавливают на эстакадах. Высоту подъема определяют в результате гидравлического расчета отводящего трубопровода. Объем сепараторов и их число вычисляют по методике, изложенной в работе .

Давление, необходимое для бескомпрессорного транспорта газа, определяется в результате гидравлического расчета газопровода.

чительно Превышать допустимое, определяемое прочност ью труб, то необходимо строить промежуточные насосные станции. Число насосных станций во многом зависит от принимаемого диаметра труб. Теоретически по трубопроводу любого диаметра можно перекачать сколь угодно большое количество жидкости. Практически это не так. С уменьшением диаметра труб при заданном объеме перекачки потребное начальное давление резко возрастает, а это влечет за собой увеличение числа насосных станций и эксплуатационных затрат. Поэтому число насосных станций выбирают одновременно с определением диаметра нефтепровода в результате сравнения приведенных затрат на перекачку заданного объма нефти по нескольким вариантам. iB каждом варианте задают диаметр нефтепровода и в результате гидравлического расчета определяют необходимое число насосных станций. За окончательный принимают вариант, который обеспечивает минимум приведенных затрат. При проектировании нефтепровода, предназначенного для перекачки газонасыщенной нефти, число насосных станций определяют так же, как и в случае перекачки дегазированной нефти, с той лишь разницей, что принимают иные значения потерь давления, а также давления, развиваемого насосной станцией. В самом деле потери давления при лерекачке газонасыщенной нефти, определяемые по формуле или , в общем случае отличны от таковых при перекачке дегазированной нефти. Давление, развиваемое насосной станцией, определяется как разница давлений на входе в нее и на выходе. Давление на выходе из насосов ограничивается прочностью трубопроводов и в сравниваемых перекачках одинаково. Давление же на входе в насосы различно. Если при работе на дегазированной нефти давление, развиваемое насосами, Др, то при работе на газонасыщенной нефти

Таким образом, в результате гидравлического расчета змеевика печи определяются данные по фазовому состоянии нефтепродукта, нагреваемого в змеевике печи, по участкам зоны испарения и нагрева: доля паровой фазы, молекулярная масса паровой и жидкой фаз, относительная плотность паровой и жидкой фаз, энтальпия паровой ч аидкой фаз, температуры и давления по кмкдому участку на входе и выходе; обшая поверхность труб по участкам, теп-лонапряженность и тепло, передаваемое продукту на каждом участке, средняя линейная скорость и время пребывания нефтепродукта в трубах каждого участка, критерий Фруда по участкам.

Особенно заметно указанные примеси влияют на химическую стабильность дизельных топлив, в которых содержание непредельных углеводородов относительно невелико. Возникновение и развитие окислительных процессов в дизельных топливах связаны в основном с наличием сернистых и кислородсодержащих соединений, которое, в свою очередь, зависит от исходного сырья и технологии получения. Гидроочищенные дизельные топлива, лишенные в результате гидрирования большей части активных сернистых и кислородсодержащих соединений, независимо от качества и состава исходного прямогонного дистиллята, как правило, более стабильны в процессе хранения и применения, чем негидроочищенные.

зочных масел относятся к типу конденсированных. В результате сравнения масел различных типов, получающихся при производстве синтетического каучука , найдено, что масло с преобладанием парафинов обладает примерно вдвое бблыпим молярным объемом по сравнению с маслом, в котором преобладают ароматические углеводороды и которое имеет ту же вязкость. Это обстоятельство, а также больший температурный коэффициент вязкости масла, в котором находится больше ароматических, приводит к предположению, что в ароматических маслах имеется тенденция к ассоциации с образованием димеров. Значительное уменьшение температуры кипения в результате гидрирования вязких ароматиче-

Бон и Коуард произвели крекинг этана при 800° С в присутствии водорода и получили выход метана 41%. В тех же самых условиях при использовании в качестве разбавителя азота выход метана снизился до 18%. Это дало повод Бону и Коуарду заключить, что метан образуется в результате гидрирования радикалов метила. Аналогично этану ведет себя этилен. Гарднер установил, что разложение этана подобно крекингу других углеводородов, так как в результате расщепления получаются олефин и парафин:

при эт.ом образуется также немного этана; последний образуется как первичный продукт реакции или в результате гидрирования этилена.

Эти результаты рассматривались как указание на то, что реакция гидрополимеризации характерна для олефи-новых углеводородов и что гидрополимеры образовались в результате гидрирования образующихся в качестве промежуточных соединений непредельных полимеров. Кроме того, изучался вопрос об источниках водорода в этой реакции. Некоторые из индивидуальных предельных полимеров не удалось получить в чистом виде из-за недостаточной чистоты взятых в реакцию исходных олефиновых углеводородов и трудностей удаления последних следов непредельных полимеров.

В молекулах, содержащих два ароматических ядра, последние в основном сконденсированы подобно нафталину. Это было установлено, во-первых, путем тщательного гидрирования в соответствующие цикланы. В результате гидрирования удалось установить, что в каждую молекулу ароматики входит 10, а не 12 атомов водорода . Во-вторых, — отождествлялись физические свойства и, в-третьих, — путем спектроскопического исследования. Для молекул с тремя ароматическими ядрами преобладают структуры типа фенантрена .

ными алюмосиликатами понижается не только за счет полимеризации, но и в результате гидрирования водородом, образующимся при параллельном дегидрировании полимеров. Они изучили катализ алюмосиликатами фракции крекинг-бензина , выкипающей в пределах 90—122 °С. Катализатором служила кавказская глина, активированная серной кислотой по методу Грузинского института минерального сырья. Пары фракции крекинг-бензина пропускались при температуре 260 °С и атмосферном давлении в контакте с катализатором , причем достигалось снижение йодного числа от 102 до 5,6 за счет уменьшения количества непредельных углеводородов на 40 %. Установлено, что до 20 % непредельных углеводородов крекинг-бензина превращаются в газообразные и высокомолекулярные продукты полимеризации, а остальные 20 % — в парафины и нафтены с молекулярной массой, близкой к молекулярной массе исходных олефинов. Образование этих предельных углеводородов объясняется только реакцией гидрирования соответствующих олефипов.

Как видно из табл. 2, в результате гидрирования керосиновых фракций от контактного крекинга мазута и термоконтактного разложения гудрона заметно снизилось содержание непредельных и ароматических углеводородов

Гидрирование над этим катализатором проводил ось при температуре 175—180 С и объемной скорости подачи сырья 0,2 ч"'1 при атмосферном давлении. В результате гидрирования названных выше топливных фракций получены гидрогепизаты с небольшим содержанием ароматических углеводородов, йодными числами 1,5—2,0 и фактических смол 1—2 мг в 100 см3. Теплотворная способность фракций повышалась на 850—1000 кДж/кг.

Фракция масла после гидрирования содержит только нафтеновые кольца и парафиновые цепи. Для насьиценногэ углеводорода общей формулы С„Нт, содержащего К нафтеновых колец, справедливо уравнение:

3. На основании величины Д Т можно предсказать анилиновую точку Т2 для полностью гидрированного масла. Было найдено, что повышение анилиновой точки в результате гидрирования различных масел составляет в среднем 0,85 А Г. Предполагая, что молекулярный вес при гидрогенизации не изменяется, по найденной для исходного масла величине М и по вычисленной Г2 находят по графику удельную рефракцию jR2 гидрированного масла. Затем, пользуясь графиком, при помощи R,, и М определяют общее содержание углерода в насыщенных кольцах -