Главная -> Словарь

Составляла соответственно

Большая часть вакуумных установок оборудована барометрическим конденсатором смешения. Размеры и конструктивные элементы конденсатора зависят от производительности установки и объема парогазовых смесей, всасываемых с верха вакуумной колонны. Барометрический конденсатор представляет собой сосуд цилиндрической формы с дырчатыми внутренними перегородками, не перекрывающими полное сечение конденсатора. На перегородках стекающая с верха холодная вода контактируется с поднимающимися парами и газами. Нижняя часть конденсатора соединяется барометрической трубой с колодцем. Загрязненная нефтепродуктами вода направляется через колодец в канализацию и далее на очистные сооружения завода. Несконденсировавшиеся газы разложения с верха конденсатора отсасываются пароэжекторными насосами в атмосферу. При такой работе объем стоков, загрязненных нефтепродуктами и сероводородом, составляет значительную величину. Одновременно при этом увеличивается потеря нефтепродуктов. На заводах для очистки стоков из барометрической системы сооружают специальные канализаци-

Расход энергии на преодоление трения составляет значительную часть общего расхода энергии, поэтому возможностям уменьшения трения уделяется большое внимание. Введение в моторное масло присадок повышающих липкость или модификаторов трения приводит к уменьшению коэффициента трения и усилению адсорбционной пленки на трущихся поверхностях деталей, что позволяет применять масла с пониженной вязкостью и уменьшать расход топлива на преодоление трения.

Выделение изобутановой фракции составляет значительную долю затрат процесса бутамер . При объединении этого процесса с установкой алкилирования достаточно одного деизобу-танизатора установки алкилирования, что снижает затраты. Из 32 установок бутамер 10 объединены с установками фтороводородного алкилирования фирмы UOP . Производительность установок по сырью 30— 550 тыс. т/год. Фирма UOP предлагает различные варианты комбинирования процесса бутамер с процессами алкилирования, дегидрирования и синтеза МТБЭ для производства алкилата и МТБЭ из парафинов С3-С4 . Комбинирование этих процессов и общая система разделения продуктов создает значительные экономические преимущества. Характерно наличие блока гидрирования н-бутиленов на рис. 3.22, предназначенного для очистки отходящей из блока синтеза МТБЭ изобутановой фракции от н-бутиленов и бутадиена. При наличии общего деизобутаниза-тора эти продукты могут попасть в сырье процесса бутамер, где они, очевидно, нежелательны.

При получении CS2 преимуществом метана перед древесным углем является простота технологии. Древесный уголь имеет низкую плотность, поэтому стоимость его перевозок составляет значительную часть себестоимости сероуглерода . Кроме того, древесный уголь требует предварительной сушки.

В указанных выше процессах доля коррозии от окисления избыточным кислородом составляет значительную

Не менее важное внимание уделяется вопросам предотвращения коррозии ректификационных колонн, так как. стоимость колонн составляет значительную часть стоимости всего оборудования установки. Кроме того, демонтаж и последующий монтаж промышленных колонн весьма трудоемок. Основными мероприятиями по защите колонн высокопроизводительных установок от коррозии являются снижение содержания солей в перерабатываемых нефтях до 2—3 мг/л и подача в . Окружности, проведенные пунктиром из центра всасывающей щели , довольно точно совпадают с линиями скоростей, равных от 3 до 30% начальной скорости, что составляет значительную часть поля, окружающего отверстие; это показывает, что реальный спектр в указанных пределах мало отличается от спектра при линейном стоке.

Жесткие условия эксплуатации трубчатых печей вынуждают к применению дорогих легированных сталей для изготовления змеевиков, в связи с чем стоимость изготовления составляет значительную долю от стоимости всей установки.

Влияние пористой структуры кокса на пористость углеродного материала прослежено для коксов КНПС, КНПЭ и КНКЭ. Замена этих коксов в материале один на другой не дает существенных изменений общей пористости и характера ее распределения. Однако материалы, полученные с использованием кокса марки КНПС, имеют несколько меньшую общую пористость, чем материалы на крекинговом коксе, а максимум кривой распределения пор по размерам сдвинут в сторону меньших радиусов. Влияние на конечную пористость материала зерен кокса, видимо, может быть отмечено только в том случае, когда объем пор зерен кокса составляет значительную часть от общей пористости получаемого материала, как это имеет место для крекингового кокса, у которого объем пор составляет 0,12 см3/г . Использование непрокаленного кокса ведет -к уменьшению размера преобладающих пор.

Вырабатываемый в настоящее время тоннажный водород используется, главным образом, в процессах, осуществляемых под высоким давлением. Поэтому стоимость компрессоров составляет значительную долю общих капиталовложений. В связи с увеличением объема газа при процессе частичного окисления производство синтез-газа под максимальным возможным давлением позволяет достигнуть значительной экономии на стоимости сжатия газа. Даже в том случае, если все сырьевые потоки поступают в газообразном состоянии, в процессе газификации объем увеличивается не менее , чем на 60%. При подаче углеводородного сырья и воды в жидкофазном состоянии с последующим их испарением затраты на сжатие синтез-газа отпадают; вместо него применяется значительно более дешевая перекачка жидкого сырья насосами. Поэтому при производстве газа при работе на жидкостных потоках экономия энергии на сжатие в результате повышения давления значительно больше, чем при применении газообразных топлив.

Таким образом, с помощью цеолита NaA из природного газа Мессояхского месторождения практически полностью извлекался метанол, который после регенерации многократно использовался на промыслах в качестве ингибитора гидратообразования. Анализ проб цеолита, отобранных из адсорберов установки, показал, что цеолит после 2,5 лет непрерывной эксплуатации сохранил высокие качества. Адсорбционная емкость этого цеолита до проскока паров метанола и воды составляла соответственно 11,7 и 15,8% масс, при глубине очистки газа, соответствующей температуре точки росы минус 56—60 °С .

Сопоставление данных, полученных при работе установки по схеме питания из К-4 с подачей пара и по схеме питания ПТС из К-3 без подачи пара, показывает, что, несмотря на более тяжелый состав сырья в первом случае , выход бензина при одинаковом технологическом режиме печей и близких загрузках был выше на 3,5%. При этом выход газа увеличился на 0,3%. Следует указать и на то, что состав газа несколько изменился в сторону повышения содержания непредельных углеводородов и углеводородов GI и С2. Такое изменение выхода бензина, а также газа при работе с паром по схеме питания через К-4 произошло, как показывает анализ данных пробегов, за счет значительного изменения состава загрузки ПТС и влияния пара на ход вторичных реакций. Если при работе по схеме питания из К-3 начало кипения тяжелой флегмы было 178° при содержании бензина 4% и фракций до 360° — 53%, то при переходе на схему работы установки через К-4 начало кипения загрузки ПТС в среднем стало 197°, бензина до 205° содержалось всего 1,0% и фракций до 360°—48%.

Результаты гидрокрекинга искусственной смеси углеводородов, содержащей 25 вес. % н-гексана, 25 вес. % 2-метилпентана и 50 вес. % бензола, при 14 ат, 370 °С и объемной скорости 4,0 ч~1 показали высокую селективность катализатора: деструкции подвергался только н-гексан. Распад 2-метилпентана и бензола не превышал 1%. При повышении температуры до 480°С глубина превращения н-гексана достигала 92%, а для 2-метилпентана и бензола составляла соответственно 7 и 3%.

В безъячейковом фильтре общей поверхностью 13 м2 и в ячейковом общей поверхностью 8 м2 поверхность зоны фильтрации составляла соответственно 3,0 и 1,8 м2, а поверхность зоны просушки 10,0 и 6,2 м2; производительность вакуум-насоса была соответственно 2300 и 1200 м3/ч . Поскольку во вращающемся вакуум-фильтре объединены две зоны, увеличение чистоты осадка за счет увеличения длительности просушки и уменьшения его толщины приводит к уменьшению производительности аппарата. Эффективным методом уменьшения содержания маточного раствора в осадке вакуум-фильтра без снижения производительности аппарата является увеличение количества подаваемого газа на просушку.

По данным различных исследователей, средняя энергия активации термического разложения нефтяных остатков составляет 231 кДж/моль. При увеличении молекулярной массы индивидуальных ароматических углеводородов энергия активации их распада уменьшается до определенного предела . Та же закономерность наблюдалась в работе при термическом крекинге лигроина и различных газойлей нефтяных фракций. Энергия активации при термическом крекинге лигроина и газойлей составляла соответственно 273—294 и 231 кДж/моль.

231 кДж/моль. При увеличении молекулярной массы индивидуальных ароматических углеводородов энергия активации их распада уменьшается до определенного предела . Та же закономерность наблюдалась при термическом крекинге лигроина и различных газойлей нефтяных фракций. Энергия активации при термическом крекинге лигроина и газойлей составляла соответственно 273—294 и 231 кДж/моль.

В результате энергия активации крекинга равна разности между энергией разрыва связей молекул исходного сырья и энергией, за*-трачиваемой на образование новых связей в промежуточных продуктах. Таким образом, энергия активации крекинга есть функция глубины крекинга, и в процессе крекинга лучше осуществляется первый этап , требующий меньшей энергии активации, нежели полный крекинг молекул исходного вещества. По данным различных исследователей, средняя энергия активации термического разложения нефтяных остатков составляет 55 ккал/моль. При увеличении молекулярного веса индивидуальных ароматических углеводородов энергия активации их распада уменьшается до определенного предела . Та же закономерность при термическом крекинге лигроина и различных газойлей нефтяных фракций наблюдалась в работе . Энергия активации при термическом крекинге лигроина и различных газойлей составляла соответственно 65—70 и 55 ккал/моль. Опыт работы промышленных установок также подтверждает, что по мере углубления крекинга энергия активации распада возрастает. Снижение энергии активации распада с повышением молекулярного веса, низкое ее значение в начальной стадии и высокое к концу процесса показывает, что при термическом крекинге углеводородов в первую очередь отщепляются атомные группировки со слабыми связями.

Таким образом, с помощью цеолита NaA из природного газа Мессояхского месторождения практически полностью извлекался метанол, который после регенерации многократно использовался на промыслах в качестве ингибитора гидратообразования. Анализ проб цеолита, отобранных из адсорберов установки, показал, что цеолит после 2,5 лет непрерывной эксплуатации сохранил высокие качества. Адсорбционная емкость этого цеолита до проскока паров метанола и воды составляла соответственно 11,7 и 15,8% масс, при глубине очистки газа, соответствующей температуре точки росы минус 56—60 °С .'

отсутствие катализатора скорость реакции взаимодействия метана с водяным паром очень мала и термодинамическое равновесие в области температур 700— 1050° не достигается. В статических условиях при температурах 700, 950 и 1050°, отношении пар : : СШ = 2:1—3 : 1 и длительности пребывания реакционной смеси в зоне нагрева 1—3 часа степень превращения метана составляла соответственно 3, 70 и 83% от степени превращения метана при равновесии.

По данным различных исследователей, средняя энергия активации термического разложения нефтяных остатков составляет 231 кДж/моль. При увеличении молекулярной массы индивидуальных ароматических углеводородов энергия активации их распада уменьшается до определенного предела . Та же закономерность наблюдалась в работе при термическом крекинге лигроина и различных газойлей нефтяных фракций. Энергия активации при термическом крекинге лигроина и газойлей составляла соответственно 273—294 и 231 кДж/моль.

В результате энергия активации крекинга равна разности между энергией разрыва связей молекул исходного сырья и энергией, за^ трачиваемой на образование новых связей в промежуточных продуктах. Таким образом, энергия активации крекинга есть функция глубины крекинга, и в процессе крекинга лучше осуществляется первый этап , требующий меньшей энергии активации,, нежели полный крекинг молекул исходного вещества. По данным различных исследователей, средняя энергия активации термического разложения нефтяных остатков составляет 55 ккал/моль. При увеличении молекулярного веса индивидуальных ароматических углеводородов энергия активации их распада уменьшается до определенного предела . Та же закономерность при термическом крекинге лигроина и различных газойлей нефтяных фракций наблюдалась в работе . Энергия активации при термическом крекинге лигроина и различных газойлей составляла соответственно 65—70 и 55 ккал/моль. Опыт работы промышленных установок также подтверждает, что по мере углубления крекинга энергия активации распада возрастает. Снижение энергии активации распада с повышением молекулярного веса, низкое ее значение в начальной стадии и высокое к концу процесса показывает, что при термическом крекинге углеводородов в первую очередь отщепляются атомные группировки со слабыми связями.